技術(shù)特征：

1.一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，該方法包括以下步驟：

(1)根據(jù)既有空調(diào)系統(tǒng)的實(shí)測(cè)運(yùn)行數(shù)據(jù)，采用最小二乘法分別求解得到以下幾種模型的模型參數(shù)：空調(diào)系統(tǒng)中冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型、表冷器性能預(yù)測(cè)模型、冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型、水泵模型、流體輸配管路阻力模型，將所求得的模型參數(shù)作為表征各部件結(jié)構(gòu)特性的特征參數(shù)；

(2)按照所仿真模擬空調(diào)系統(tǒng)的實(shí)際連接關(guān)系，將所述空調(diào)系統(tǒng)中冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型、表冷器性能預(yù)測(cè)模型、冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型、水泵模型、流體輸配管路阻力模型進(jìn)行模擬連接；

(3)設(shè)定以下系統(tǒng)運(yùn)行指標(biāo)：冷水機(jī)組蒸發(fā)溫度、冷水機(jī)組冷凝溫度、表冷器進(jìn)口冷凍水溫和冷卻塔進(jìn)口冷卻水溫，將所述系統(tǒng)運(yùn)行指標(biāo)與模擬工況參數(shù)一并輸入已在所述步驟(1)中確定了特征參數(shù)的各模型，計(jì)算得到空調(diào)系統(tǒng)各運(yùn)行狀態(tài)參數(shù)。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(1)中，冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型包括蒸發(fā)器模型、冷凝器模型、壓縮機(jī)模型和節(jié)流閥模型：

a.所述蒸發(fā)器模型在變水量工況下為：

$Q_{e1}=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{e1}}{{A^{*}}_e{m_{w,e}}^{-x_1}+{B^{*}}_{1,e}{m_r}^{-y_1}+{C^{*}}_e}---\left(1\right)$

$Q_{e2}=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{e2}}{{A^{*}}_e{m_{w,e}}^{-x_1}+{B^{*}}_{2,e}{m_r}^{-y_2}+{C^{*}}_e}---\left(2\right)$

Q_e＝m_w,ec_p,w(t_wi,e-t_wo,e)＝m_r(h_eo-h_ei) (3)

${\mathrm{\Δt}}_{e1}=\frac{(t_{w1,e}-t_{wo,e})}{ln(t_{w1,e}-t_e)-\ln (t_{wo,e}-t_e)}---\left(4\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{e2}=\frac{(t_{wi,e}-t_{eo})-(t_{w1,e}-t_e)}{ln(t_{wi,e}-t_{eo})-ln(t_{w1,e}-t_e)}---\left(5\right)$

所述蒸發(fā)器模型在變水溫工況下為：

$Q_{e1}=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{e1}}{{B^{*}}_{1,e}{m_r}^{-y_1}+{C^{*}}_e}---\left(6\right)$

$Q_{e2}=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{e2}}{{B^{*}}_{2,e}{m_r}^{-y_2}+{C^{*}}_e}---\left(7\right)$

Q_e＝m_w,ec_p,w(t_wi,e-t_wo,e)＝m_r(h_eo-h_ei) (8)

${\mathrm{\Δt}}_{e1}=\frac{(t_{w1,e}-t_{wo,e})}{ln(t_{w1,e}-t_e)-\ln (t_{wo,e}-t_e)}---\left(9\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{e2}=\frac{(t_{wi,e}-t_{eo})-(t_{w1,e}-t_e)}{ln(t_{wi,e}-t_{eo})-ln(t_{w1,e}-t_e)}---\left(10\right)$

式中，Q_e1、Δt_e1分別為兩相區(qū)的換熱量和換熱溫差；Q_e2、Δt_e2分別為過熱區(qū)的換熱量和換熱溫差；m_w,e為冷凍水流量；c_p,w為水的比熱；m_r為制冷劑流量；A^＊_e為與蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)和污垢熱阻有關(guān)的模型參數(shù)；x₁為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式蒸發(fā)器的水側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；B^＊_1,e為與蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)和污垢熱阻有關(guān)的模型參數(shù)；y₁為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式蒸發(fā)器的制冷劑側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；C^＊_e為與蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)和污垢熱阻有關(guān)的模型參數(shù)；B^＊_2,e為與蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)和污垢熱阻有關(guān)的模型參數(shù)；y₂為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式蒸發(fā)器的制冷劑側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；Q_e為蒸發(fā)器總換熱量；t_wi,e，t_wo,e分別為冷凍水進(jìn)口溫度和出口溫度；t_w1,e為兩相區(qū)冷凍水入口溫度；h_ei，h_eo分別為蒸發(fā)器入口焓值和出口的焓值；t_e為冷水機(jī)組蒸發(fā)溫度；t_eo為壓縮機(jī)吸氣溫度，即蒸發(fā)器出口的制冷劑溫度；

b.所述冷凝器模型在變水量工況下為：

Q_c＝m_w,cc_p,w(t_wo,c-t_wi,c)＝m_r(h_ci-h_co) (11)

$\begin{array}{c}{Q}_c=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c1}}{{A^{*}}_c{m_{w,c}}^{-x_2}+{B^{*}}_{1,c}{m_r}^{-y_3}+{C^{*}}_c}+\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c2}}{{A^{*}}_c{m_{w,c}}^{-x_2}+{B^{*}}_{2,c}{m_r}^{-y_4}+{C^{*}}_c}\\ +\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c3}}{{A^{*}}_c{m_{w,c}}^{-x_2}+{B^{*}}_{3,c}{m_r}^{-y_5}+{C^{*}}_c}\end{array}---\left(12\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c1}=\frac{(t_c-t_{w1,c})-(t_{co}-t_{wi,c})}{ln\[(t_c-t_{w1,c})/(t_{co}-t_{wi,c})\]}---\left(13\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c2}=\frac{(t_{w1,c}-t_{w2,c})}{ln\[(t_c-t_{w2,c})/(t_c-t_{w1,c})\]}---\left(14\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c3}=\frac{(t_{ci}-t_{wo,c})-(t_c-t_{w2,c})}{ln\[(t_{ci}-t_{wo,c})/(t_c-t_{w2,c})\]}---\left(15\right)$

所述冷凝器模型在變水溫工況下為：

Q_c＝m_w,cc_p,w(t_wo,c-t_wi,c)＝m_r(h_ci-h_co) (16)

$Q_c=\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c1}}{{B^{*}}_{1,c}{m_r}^{-y_3}+{C^{*}}_c}+\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c2}}{{B^{*}}_{2,c}{m_r}^{-y_4}+{C^{*}}_c}+\frac{{\mathrm{\Δt}}_{c3}}{{B^{*}}_{3,c}{m_r}^{-y_5}+{C^{*}}_c}---\left(17\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c1}=\frac{(t_c-t_{w1,c})-(t_{co}-t_{wi,c})}{ln\[(t_c-t_{w1,c})/(t_{co}-t_{wi,c})\]}---\left(18\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c2}=\frac{(t_{w1,c}-t_{w2,c})}{ln\[(t_c-t_{w2,c})/(t_c-t_{w1,c})\]}---\left(19\right)$

${\mathrm{\Δt}}_{c3}=\frac{(t_{ci}-t_{wo,c})-(t_c-t_{w2,c})}{ln\[(t_{ci}-t_{wo,c})/(t_c-t_{w2,c})\]}---\left(20\right)$

式中，Q_c為冷凝器換熱量；m_w,c為冷卻水流量；t_wi,c，t_wo,c分別為冷凝器的冷卻水進(jìn)口溫度和出口溫度；h_ci，h_co分別為冷凝器入口焓值和出口的焓值；Δt_c1，Δt_c2，Δt_c3分別為冷凝器過冷區(qū)、兩相區(qū)和過熱區(qū)的換熱溫差；A^＊_c為需要確定的冷凝器模型參數(shù)；x₂為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式冷凝器的水側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；B^＊_1,c為需要確定的冷凝器模型參數(shù)；y₃為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式冷凝器的制冷劑側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；C^＊_c為需要確定的冷凝器模型參數(shù)；B^＊_2,c為需要確定的冷凝器模型參數(shù)；y₄為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式冷凝器的制冷劑側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；B^＊_3,c為需要確定的冷凝器模型參數(shù)；y₅為根據(jù)不同結(jié)構(gòu)形式冷凝器的制冷劑側(cè)換熱系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式得到的常系數(shù)；t_c為冷水機(jī)組冷凝溫度；t_co為制冷劑在冷凝器出口的溫度；t_w1,c，t_w2,c分別為兩相區(qū)冷卻水進(jìn)口溫度和出口溫度；t_ci為壓縮機(jī)排氣溫度；

c.所述壓縮機(jī)模型為：

$m_r=\mathrm{\λ}\frac{V_{th}}{v_1}---\left(21\right)$

V_th＝ψV_th0 (22)

$T_{ci}=T_{eo}{\left(\frac{p_c}{p_e}\right)}^{(k-1)/k}---\left(23\right)$

$P_{th}={\mathrm{\λV}}_{th}\frac{p_e\·k}{k-1}\[{\left(\frac{p_c}{p_e}\right)}^{(k-1)/k}-1\]---\left(24\right)$

$P_{in}=\frac{P_{th}}{{\mathrm{\η}}_e}---\left(25\right)$

式中，m_r為制冷劑的質(zhì)量流量；λ為輸氣系數(shù)；V_th為壓縮機(jī)理論輸氣量；v₁為壓縮機(jī)吸氣比容；ψ為冷水機(jī)組負(fù)荷率；V_th0為壓縮機(jī)額定工況下理論輸氣量；T_eo為吸氣溫度；T_ci為排氣溫度；p_c為冷凝壓力；p_e為蒸發(fā)壓力；k為壓縮過程多變指數(shù)；P_th為壓縮機(jī)理論功率；P_in為壓縮機(jī)實(shí)際功率；η_e為壓縮機(jī)的電能效率；

d.節(jié)流閥模型為：

h_co＝h_ei (26)

t_eo＝t_e+△t_e (27)

t_co＝t_c-△t_c (28)

式中，h_co為節(jié)流閥入口焓值；h_ei為節(jié)流閥出口焓值；Δt_e為過熱度；Δt_c為過冷度；

所述表冷器性能預(yù)測(cè)模型包括表冷器換熱量模型、表冷器傳熱效能模型、表冷器接觸系數(shù)模型、表冷器傳熱單元數(shù)模型、熱容比模型、出風(fēng)參數(shù)模型；

所述表冷器換熱量模型為：

Q_b＝m_a,b(h_ai,b-h_ao,b)＝m_w,bc_p,w(t_wo,b-t_wi,b) (29)

所述表冷器傳熱效能模型為：

${\mathrm{\ϵ}}_{1,b}=\frac{t_{gi,b}-t_{go,b}}{t_{gi,b}-t_{wi,b}}=\frac{1-e^{-NTU(1-\mathrm{\γ})}}{1-{\mathrm{\γe}}^{-NTU(1-\mathrm{\γ})}}---\left(30\right)$

所述表冷器接觸系數(shù)模型為：

${\mathrm{\ϵ}}_{2,b}=1-\frac{t_{go,b}-t_{so,b}}{t_{gi,b}-t_{si,b}}=1-e^{\frac{-{\mathrm{\α}}_{o,b}{F}_b}{m_{a,b}{c}_{p,a}}}---\left(31\right)$

所述表冷器傳熱單元數(shù)模型為：

$NTU=\frac{K_b{F}_b}{m_{a,b}{c}_{p,a}}---\left(32\right)$

所述熱容比模型為：

$\mathrm{\γ}=\frac{m_{a,b}{c}_{p,a}}{m_{w,b}{c}_{p,w}}---\left(33\right)$

所述出風(fēng)參數(shù)模型，在干工況時(shí)為：

t_go,b＝t_gi,b-ε_1,b(t_gi,b-t_wi,b) (34)

$t_{so,b}=t_{Li}+\frac{(t_{go,b}-t_{Li})(t_{si,b}-t_{Li})}{t_{gi,b}-t_{Li}}---\left(35\right)$

所述出風(fēng)參數(shù)模型，在濕工況時(shí)為：

t_go,b＝t_gi,b-ε_2,b(t_gi,b-t_b) (36)

t_so,b＝t_go,b-(1-ε_2,b)(t_gi,b-t_si,b) (37)

所述出風(fēng)參數(shù)模型，在臨界工況時(shí)，采用上述干工況時(shí)、濕工況時(shí)的出風(fēng)參數(shù)模型均可；

式中，Q_b為表冷器換熱量；m_a,b為空氣質(zhì)量流量；h_ai,b為空氣入口焓值；h_ao,b為空氣出口焓值；m_w,b為水流量；t_wi,b，t_wo,b分別為表冷器進(jìn)口水溫和出口水溫；ε_1,b為表冷器傳熱效能；t_gi，t_go分別為空氣進(jìn)口干球溫度和出口干球溫度；γ為熱容比；NTU為表冷器傳熱單元數(shù)；ε_2,b為表冷器接觸系數(shù)；t_so,b，t_si,b分別為空氣出口濕球溫度和進(jìn)口濕球溫度；a_o,b為空氣側(cè)換熱系數(shù)；F_b為表冷器總換熱面積；c_p,a為空氣比熱；K_b為表冷器總傳熱系數(shù)；t_Li為空氣進(jìn)口露點(diǎn)溫度；

所述冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型，在冷卻塔內(nèi)空氣在非飽和狀態(tài)下時(shí)為：

$\frac{{\mathrm{dm}}_{w,t}}{dz}={\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z(X_{s,w}-X)---\left(38\right)$

$\frac{dX}{dz}=\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z(X_{s,w}-X)}{m_{a,t}}---\left(39\right)$

$\begin{array}{c}\frac{{\mathrm{dT}}_{w,t}}{dz}=\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z}{m_{w,t}{c}_{p,w}}\[Le(T_{w,t}-T_{a,t})(c_{p,a}+c_{p,v}X)+(r_0+c_{p,v}{T}_{w,t}-c_{p,w}{T}_{w,t})\\ \·(X_{s,w}-X)\end{array}---\left(40\right)$

$\begin{array}{c}\frac{{\mathrm{dT}}_{a,t}}{dz}=\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z}{m_{a,t}(c_{p,a}+c_{p,v}X)}\[Le(T_{w,t}-T_{a,t})(c_{p,a}+c_{p,v}X)\\ +(c_{p,v}{T}_{w,t}-c_{p,v}{T}_{a,t})(X_{s,w}-X)\]\end{array}---\left(41\right)$

$Le={0.866}^{2/3}(\frac{X_{s,w}+0.622}{X+0.622}-1){\[ln\frac{X_{s,w}+0.622}{X+0.622}\]}^{-1}---\left(42\right)$

${\left({\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z\right)}_j=Me\frac{m_{wi,t}}{H_t}---\left(43\right)$

所述冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型，在冷卻塔內(nèi)空氣在飽和狀態(tài)下時(shí)為：

$\frac{{\mathrm{dm}}_{w,t}}{dz}={\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z(X_{s,w}-X_{s,a})---\left(44\right)$

$\frac{dX}{dz}=\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z(X_{s,w}-X_{s,a})}{m_{a,t}}---\left(45\right)$

$Le={0.866}^{\frac{2}{3}}(\frac{X_{s,w}+0.622}{X_{s,a}+0.622}-1){\[ln\frac{X_{s,w}+0.622}{X_{s,a}+0.622}\]}^{-1}---\left(46\right)$

$\begin{array}{c}\frac{{\mathrm{dT}}_{w,t}}{dz}=\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z}{m_{w,t}{c}_w}\[(r_0+c_{p,v}{T}_{w,t}-c_{p,w}{T}_{w,t})(X_{s,w}-X_{s,a})\\ +Le(T_{w,t}-T_{a,t})(c_{p,a}+c_{p,w}(X-X_{s,a})+Le(T_{w,t}-T_{a,t})\\ \·(c_{p,a}+c_{p,w}(X-X_{s,a})+c_{p,v}{X}_{s,a})\]\end{array}---\left(47\right)$

$\begin{array}{c}\frac{{\mathrm{dT}}_{a,t}}{dz}=-\frac{{\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aA}}_z}{m_{a,t}}\[c_{p,a}Le(T_{a,t}-T_{w,t})-X_{s,w}(r_0+c_{p,v}{T}_{w,t})+c_w\left(Le\right(T_{a,t}-T_{w,t})\\ \·\left(X-X_{s,a}\right)+T_{a,t}\left(X_{s,w}-X_{s,a}\right))+X_{s,a}(r_0+c_{p,v}Le(T_{a,t}-T_{w,t})+c_{p,v}{T}_{w,t})\]\\ /\[c_{p,a}+c_{p,w}X+\frac{{\mathrm{dX}}_{s,a}}{{\mathrm{dT}}_{a,t}}(r_0+c_{p,v}{T}_{a,t}-c_{p,w}{T}_{a,t})+X_{s,a}(c_{p,v}-c_{p,w})\]\end{array}---\left(48\right)$

${\left({\mathrm{\β}}_t{\mathrm{aF}}_z\right)}_j=Me\frac{m_{wi,t}}{H_t}---\left(49\right)$

式中，m_w,t為冷卻塔水質(zhì)量流量；dz為冷卻塔填料豎直方向微元長(zhǎng)度；β_t為冷卻塔傳質(zhì)系數(shù)；a為填料比表面積；F_z為冷卻塔填料橫截面積；X_s,w為水溫對(duì)應(yīng)的飽和空氣含濕量；X為冷卻塔內(nèi)空氣水蒸氣質(zhì)量組分；T_w,t為水溫；Le為劉易斯數(shù)；c_p,v為水蒸氣定壓比熱；r₀為水的汽化潛熱；T_a,t為冷卻塔內(nèi)空氣溫度；m_a,t為冷卻塔空氣質(zhì)量流量；X_s,_a為飽和空氣含濕量；(β_taF_Z)_j為換熱過程中的等效值，Me為模型參數(shù)，m_wi,t表示入口水流量，H_t表示填料高度；

所述水泵模型為：

H_p0＝a₀+a₁V₀+a₂V₀² (50)

P_in,p0＝b₀+b₁V₀+b₂V₀² (51)

$\frac{V_1}{V_0}=\frac{n_1}{n_0}---\left(52\right)$

$\frac{H_{p1}}{H_{p0}}={\left(\frac{n_1}{n_0}\right)}^2={\left(\frac{V_1}{V_0}\right)}^2---\left(53\right)$

$\frac{P_{in,p1}}{P_{in,p0}}={\left(\frac{n_1}{n_0}\right)}^3={\left(\frac{V_1}{V_0}\right)}^3---\left(54\right)$

式中，V₀、H_p0、P_in,p0分別為泵在轉(zhuǎn)速n₀下的流量、揚(yáng)程與功率，V₁、H_p1、P_in,p1分別為泵在轉(zhuǎn)速n₁下的流量、揚(yáng)程與功率；a₀、a₁、a₂、b₀、b₁、b₂為模型參數(shù)；

所述流體輸配管路阻力模型為：

式中，H_f為設(shè)備或管路阻力，χ_i為第i段管路沿程阻力系數(shù)，l_i為第i段管路長(zhǎng)度，d為管路水力直徑，ζ_j為第j個(gè)管道局部阻力件阻力系數(shù)，V為管道體積流量；為模型參數(shù)。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(1)中，既有空調(diào)系統(tǒng)的實(shí)測(cè)運(yùn)行數(shù)據(jù)具體為：求解所述冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型的模型參數(shù)，即求解冷凝器的模型參數(shù)、蒸發(fā)器的模型參數(shù)和壓縮機(jī)的模型參數(shù)時(shí)，需要的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)有壓縮機(jī)吸氣溫度t_eo、壓縮機(jī)吸氣壓力p_e、壓縮機(jī)排氣溫度t_ci、壓縮機(jī)排氣壓力p_c、冷水機(jī)組負(fù)荷率ψ、壓縮機(jī)功率P_in、冷卻水流量m_w,c、冷凝器進(jìn)口水溫t_wi,c、冷凝器出口水溫t_wo,c、冷凍水流量m_w,e、蒸發(fā)器進(jìn)口水溫t_wi,e、蒸發(fā)器出口水溫t_wo,e；

求解所述表冷器性能預(yù)測(cè)模型的模型參數(shù)時(shí)，需要的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為：冷凍水流量m_w,e、表冷器進(jìn)口水溫t_wi,b、表冷器出口水溫t_wo,b、表冷器進(jìn)口干球溫度t_gi,b、表冷器進(jìn)口濕球溫度t_si,b、表冷器出口干球溫度t_go,b、表冷器出口濕球溫度t_so,b；

求解所述冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型的模型參數(shù)時(shí)，需要的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為：冷卻水流量m_w,c、冷卻塔進(jìn)口水溫t_wi,t、冷卻塔出口水溫t_wo,t、冷卻塔進(jìn)口干球溫度t_gi,t、冷卻塔進(jìn)口濕球溫度t_si,t、冷卻塔出口干球溫度t_go,t、冷卻塔出口濕球溫度t_so,t；

求解所述水泵模型的模型參數(shù)時(shí)，需要的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為：水泵在轉(zhuǎn)速n₀下的流量、揚(yáng)程和功率；

求解所述流體輸配管路阻力模型的模型參數(shù)，需要實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)為：冷凍水流量m_w,e、冷卻水流量m_w,c、水泵揚(yáng)程H₁。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(1)中，采用最小二乘法分別求解空調(diào)系統(tǒng)中冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型、表冷器性能預(yù)測(cè)模型、冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型、水泵模型和流體輸配管路阻力模型的特征參數(shù)時(shí)，使用克萊姆法則保證線性方程組解的存在性和唯一性，最終求得特征參數(shù)的唯一解。

5.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3或4所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(2)中模擬連接的具體方法為：按照工作介質(zhì)流動(dòng)方向，將各模型入口端的工作介質(zhì)狀態(tài)，作為與該入口端連接的模型出口端的工作介質(zhì)狀態(tài)，所述工作介質(zhì)包括制冷劑、冷凍水和冷卻水；將冷凍水管路阻力和設(shè)備阻力之和作為冷凍水泵揚(yáng)程，將冷卻水管路阻力和設(shè)備阻力之和作為冷卻水泵揚(yáng)程。

6.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3或4所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(3)中，模擬工況參數(shù)具體為：冷水機(jī)組模型輸入?yún)?shù)包括冷水機(jī)組負(fù)荷率、冷凍水流量、冷卻水流量；表冷器性能預(yù)測(cè)模型輸入?yún)?shù)包括：冷凍水流量、表冷器進(jìn)口風(fēng)量、表冷器進(jìn)口干球溫度和濕球溫度；冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型輸入?yún)?shù)包括：冷卻水流量、冷卻塔進(jìn)口風(fēng)量、冷卻塔進(jìn)口干球溫度和濕球溫度。

7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述步驟(3)的具體流程為：

1)設(shè)定表冷器進(jìn)口冷凍水溫，將其與冷凍水流量、表冷器進(jìn)口風(fēng)量、表冷器進(jìn)口干濕球溫度一同輸入表冷器性能預(yù)測(cè)模型，對(duì)表冷器出口冷凍水溫進(jìn)行模擬計(jì)算，所述表冷器出口冷凍水溫即為蒸發(fā)器進(jìn)口冷凍水溫；

設(shè)定冷卻塔進(jìn)口冷卻水溫，將其與冷卻水流量、冷卻塔進(jìn)口風(fēng)量、冷卻塔進(jìn)口干濕球溫度一同輸入冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型，對(duì)冷卻塔出口冷卻水溫進(jìn)行模擬計(jì)算，所述冷卻塔出口冷卻水溫即為冷凝器進(jìn)口冷卻水溫；

2)設(shè)定冷水機(jī)組蒸發(fā)溫度和冷凝溫度，將其與冷水機(jī)組負(fù)荷率一同輸入壓縮機(jī)模型，根據(jù)常規(guī)壓縮多變過程計(jì)算得到制冷劑流量、排氣溫度和壓縮機(jī)電功率；

3)將設(shè)定的冷水機(jī)組蒸發(fā)溫度和冷凝溫度，與冷凍水流量、所述步驟2)中壓縮機(jī)模型計(jì)算得到的制冷劑流量、所述步驟1)中得到的蒸發(fā)器進(jìn)口冷凍水溫，一同輸入蒸發(fā)器模型，得到蒸發(fā)器進(jìn)口制冷劑焓值和出口制冷劑焓值，結(jié)合制冷劑流量計(jì)算得到蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量，根據(jù)熱量守恒方程，利用蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量等于冷凍水側(cè)換熱量計(jì)算得到蒸發(fā)器出口冷凍水溫；根據(jù)傳熱基本方程，利用蒸發(fā)器總傳熱量和換熱系數(shù)計(jì)算得到蒸發(fā)器中制冷劑和冷凍水的傳熱溫差，所述蒸發(fā)器總傳熱量等于蒸發(fā)器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量；

將設(shè)定的冷水機(jī)組冷凝溫度，與冷卻水流量、所述步驟2)中壓縮機(jī)模型計(jì)算得到的排氣溫度、制冷劑流量、所述步驟1)中得到的冷凝器進(jìn)口冷卻水溫，一同輸入冷凝器模型，得到冷凝器進(jìn)口制冷劑焓值和出口制冷劑焓值，結(jié)合制冷劑流量計(jì)算得到冷凝器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量，根據(jù)熱量守恒方程，利用冷凝器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量等于冷卻水側(cè)換熱量計(jì)算得到冷凝器出口冷卻水溫，根據(jù)傳熱基本方程，利用冷凝器總傳熱量和換熱系數(shù)計(jì)算得到冷凝器中制冷劑和冷卻水的傳熱溫差，所述冷凝器總傳熱量等于冷凝器內(nèi)制冷劑側(cè)換熱量；

4)根據(jù)所述步驟1)中得到的蒸發(fā)器進(jìn)口冷凍水溫、步驟3)中計(jì)算得到的蒸發(fā)器出口冷凍水溫、蒸發(fā)器中制冷劑和冷凍水的傳熱溫差，計(jì)算得到冷水機(jī)組蒸發(fā)器的蒸發(fā)溫度；

根據(jù)所述步驟1)中得到的冷凝器進(jìn)口冷卻水溫、步驟3)中計(jì)算得到的冷凝器出口冷卻水溫、冷凝器中制冷劑和冷卻水的傳熱溫差，計(jì)算得到冷水機(jī)組冷凝器的冷凝溫度；

5)當(dāng)以下四組條件均成立時(shí)，則將蒸發(fā)溫度、冷凝溫度、表冷器進(jìn)口冷凍水溫、表冷器出口冷凍水溫、冷凝器進(jìn)口冷卻水溫、冷凝器出口冷卻水溫、壓縮機(jī)電功率、蒸發(fā)器總傳熱量和冷凝器總傳熱量作為系統(tǒng)模擬運(yùn)行參數(shù)輸出，否則用每組條件中的計(jì)算值更新與之比較的設(shè)定值，返回步驟1)：

所述步驟1)中設(shè)定的表冷器進(jìn)口冷凍水溫與所述步驟3)中計(jì)算得到的蒸發(fā)器出口冷凍水溫相等，所述步驟1)中設(shè)定的冷卻塔進(jìn)口冷卻水溫與步驟3)中計(jì)算得到的冷凝器出口冷卻水溫相等，所述步驟3)中設(shè)定的冷水機(jī)組蒸發(fā)溫度與步驟4)中計(jì)算得到的蒸發(fā)溫度相等，所述步驟3)設(shè)定的冷水機(jī)組冷凝溫度與步驟4)中計(jì)算得到的冷凝溫度相等。

8.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3或4所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述冷水機(jī)組性能預(yù)測(cè)模型、表冷器性能預(yù)測(cè)模型、冷卻塔性能預(yù)測(cè)模型、水泵模型和流體輸配管路阻力模型均是基于集總參數(shù)法，將既有空調(diào)系統(tǒng)中各部件的未知結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行集總建立得到。

9.根據(jù)權(quán)利要求1、2、3或4所述的一種基于特征識(shí)別的空調(diào)系統(tǒng)仿真模擬方法，其特征在于，所述空調(diào)系統(tǒng)為單臺(tái)冷水機(jī)組中央空調(diào)系統(tǒng)或由多臺(tái)冷水機(jī)組、多臺(tái)水泵和多套表冷器末端/混合末端所構(gòu)成的空調(diào)系統(tǒng)。