本發(fā)明涉及計算機技術(shù)領域，尤其涉及一種高爐風口回旋區(qū)深度計算方法及系統(tǒng)。

背景技術(shù)：

高爐是一個復雜的逆流式反應器，從高爐下部吹進的高溫高壓的熱風，在風口回旋區(qū)與焦炭發(fā)生燃燒反應，產(chǎn)生煤氣流。煤氣流在上升過程中，與高爐上部加入的礦石之間進行能量交換，發(fā)生還原反應，生成鐵水和爐渣。風口回旋區(qū)是高爐穩(wěn)定操作不可缺少的重要反應區(qū)，高爐風口回旋區(qū)的深度和反應情況，直接影響著高爐煤氣分布、爐料下降以及整個高爐的傳熱傳質(zhì)過程。

現(xiàn)有技術(shù)中，一般是采用歐拉模型建立風口回旋區(qū)的機理模型，然后利用機理模型，計算不同條件下的風口回旋區(qū)深度。

然而，采用現(xiàn)有的采用機理模型來計算回旋區(qū)深度的方法中，模型需要的參數(shù)和條件較多，比如爐壁的近壁區(qū)域使用標準壁面函數(shù)、噴煤參數(shù)、死料柱表面使用壁面條件等，使得計算復雜，并且該方法的計算時間較長，導致效率低下。

可見，現(xiàn)有技術(shù)中的高爐風口回旋區(qū)深度的計算方法，存在實現(xiàn)復雜、效率低的技術(shù)問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供一種高爐風口回旋區(qū)深度的計算方法及系統(tǒng)，用以解決現(xiàn)有技術(shù)中高爐風口回旋區(qū)深度計算方法的實現(xiàn)復雜、效率低的技術(shù)問題。

第一方面，本發(fā)明實施例提供了一種高爐風口回旋區(qū)深度計算方法，包括：獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果；根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律；根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力；根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：其中，D_R為回旋區(qū)深度，ρ_o為爐腹煤氣密度，ρ_s為焦炭密度，D_P為風口前焦炭粒度，V_g為煤氣體積流率，S_T為風口總面積，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，P_b熱風壓力。

可選的，所述獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果，包括：根據(jù)歐拉模型，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的機理模型，所述機理模型具體為：

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，G_k表示由層流速度梯度而產(chǎn)生的湍流動能，G_b為浮力產(chǎn)生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產(chǎn)生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數(shù)，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數(shù)；確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區(qū)域使用標準壁面函數(shù)、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側(cè)面使用周期循環(huán)邊界和死料柱表面使用壁面條件；根據(jù)所述機理模型和所述邊界條件，獲得回旋區(qū)深度的計算結(jié)果。

可選的，根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，包括：獲取回旋區(qū)的受力情況；獲得所述參數(shù)；根據(jù)所述受力情況和所述參數(shù)，計算所述回旋區(qū)的穿透系數(shù)，所述穿透系數(shù)為根據(jù)所述穿透系數(shù)，擬合得到所述回旋區(qū)深度的計算模型。

可選的，所述回旋區(qū)煤氣溫度為一固定值。

可選的，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比。

第二方面，本發(fā)明實施例提供了一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)，包括：第一獲取模塊，用于獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果；獲得模塊，用于根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律；第二獲取模塊，用于根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力；構(gòu)建模塊，用于根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：其中，式(1)中，D_R為回旋區(qū)深度，單位為m，ρ_o為爐腹煤氣密度，單位為kg/m³，ρ_s為焦炭密度，單位為kg/m³，D_P為風口前焦炭粒度，單位為m，V_g為煤氣體積流率，單位為m³/s，S_T為風口總面積，單位為m²，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，單位為℃，P_b熱風壓力，單位為MPa。

可選的，所述第一獲取模塊包括：構(gòu)建單元，用于根據(jù)歐拉模型，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的機理模型，所述機理模型具體為：

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，G_k表示由層流速度梯度而產(chǎn)生的湍流動能，G_b為浮力產(chǎn)生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產(chǎn)生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數(shù)，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數(shù)；確定單元，用于確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區(qū)域使用標準壁面函數(shù)、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側(cè)面使用周期循環(huán)邊界和死料柱表面使用壁面條件；第一處理單元，用于根據(jù)所述機理模型和所述邊界條件，得出回旋區(qū)深度的計算結(jié)果。

可選的，所述構(gòu)建模塊包括：第一獲取單元，用于獲取回旋區(qū)的受力情況；獲得單元，用于獲得所述參數(shù)；第二處理單元，用于根據(jù)所述受力情況和所述參數(shù)，計算所述回旋區(qū)的穿透系數(shù)，所述穿透系數(shù)為第三處理單元，用于根據(jù)所述穿透系數(shù)，擬合得到所述回旋區(qū)深度的計算模型。

可選的，所述回旋區(qū)煤氣溫度為一固定值。

可選的，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比。

本發(fā)明實施例中提供的一個或多個技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點：

1、本申請實施例提供的方法，利用歐拉模型得到的回旋結(jié)果獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律，并根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，再根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

2、本申請實施例提供的系統(tǒng)，構(gòu)建模塊可利用第二獲取模塊根據(jù)變化規(guī)律獲取的參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

上述說明僅是本發(fā)明技術(shù)方案的概述，為了能夠更清楚了解本發(fā)明的技術(shù)手段，而可依照說明書的內(nèi)容予以實施，并且為了讓本發(fā)明的上述和其它目的、特征和優(yōu)點能夠更明顯易懂，以下特舉本發(fā)明的具體實施方式。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作一簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖是本發(fā)明的一些實施例，對于本領域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1為本發(fā)明實施例中深度計算方法的流程圖；

圖2為本發(fā)明實施例中深度計算系統(tǒng)的邏輯結(jié)構(gòu)示意圖。

具體實施方式

本發(fā)明提供一種高爐風口回旋區(qū)深度的計算方法及系統(tǒng)，解決了現(xiàn)有技術(shù)中高爐風口回旋區(qū)深度計算方法的實現(xiàn)復雜、效率低的技術(shù)問題。降低了回旋區(qū)深度計算的復雜性、并提高了回旋區(qū)深度計算的效率。

本申請實施例中的技術(shù)方案，總體思路如下：

一種高爐風口回旋區(qū)深度計算方法，包括：獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果；根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律；根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力；根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：其中，D_R為回旋區(qū)深度，ρ_o為爐腹煤氣密度，ρ_s為焦炭密度，D_P為風口前焦炭粒度，V_g為煤氣體積流率，S_T為風口總面積，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，P_b熱風壓力。

上述方法通過利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果找出所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律，并根據(jù)該變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，并以上述參數(shù)構(gòu)建回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

為使本發(fā)明實施例的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點更加清楚，下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例。基于本發(fā)明中的實施例，本領域普通技術(shù)人員在沒有作出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。

實施例一

本實施例提供一種高爐風口回旋區(qū)深度計算方法，請參考圖1，所述方法包括：

步驟S101，獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果；

步驟S102，根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律；

步驟S103，根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力；

步驟S104，根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：其中，D_R為回旋區(qū)深度，ρ_o為爐腹煤氣密度，ρ_s為焦炭密度，D_P為風口前焦炭粒度，V_g為煤氣體積流率，S_T為風口總面積，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，P_b熱風壓力。

下面，結(jié)合圖1對本申請?zhí)峁┑幕匦齾^(qū)深度計算方法進行詳細介紹：

首先，執(zhí)行步驟S101，獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果。

在本申請實施例中，歐拉模型是Fluent中最復雜的多相流模型，它建立了一套包含有n個的動量方程和連續(xù)方程來求解每一相，可以利用歐拉模型來求解回旋區(qū)深度，具體地，可以通過構(gòu)建歐拉模型，然后通過計算機計算，然而利用歐拉模型來計算回旋區(qū)深度的方法中，由于該模型中包含了大量的參數(shù)和方程，求解相當復雜，一般求解過程需要20多個小時或者更長，因此計算效率很低，不能適用于實際生產(chǎn)中，因此，本申請基于此，在歐拉模型求解的基礎上，進行一進步優(yōu)化。

再下來，執(zhí)行步驟S102，根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律。

在具體實施過程中，可以在計算機中根據(jù)得出的計算結(jié)果，人工分析上述計算結(jié)果，并可以利用相關軟件進行分析，例如MATLAB，從而獲得回旋區(qū)深度的變化規(guī)律。

接下來，執(zhí)行步驟S103，根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力。

在具體實施過程中，根據(jù)回旋區(qū)深度的變化規(guī)律，找出與回旋區(qū)深度相關的主要參數(shù)。

最后，執(zhí)行步驟S104，根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：其中，D_R為回旋區(qū)深度，ρ_o為爐腹煤氣密度，ρ_s為焦炭密度，D_P為風口前焦炭粒度，V_g為煤氣體積流率，S_T為風口總面積，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，P_b熱風壓力。

在具體實施過程中，可以利用MATLAB在計算機中進行擬合，從而確定各項系數(shù)。并將得出的計算模型的結(jié)果與理論值進行比較，得出風口回旋區(qū)形貌。

從上述技術(shù)方案中，可以看出本實施例中提供的方法通過利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果找出所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律，并根據(jù)該變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，并以上述參數(shù)構(gòu)建回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

可選的，所述獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果，包括：

根據(jù)歐拉模型，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的機理模型，所述機理模型具體為：

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，G_k表示由層流速度梯度而產(chǎn)生的湍流動能，G_b為浮力產(chǎn)生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產(chǎn)生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數(shù)，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數(shù)，用戶可以根據(jù)實際情況設置；

確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區(qū)域使用標準壁面函數(shù)、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側(cè)面使用周期循環(huán)邊界和死料柱表面使用壁面條件；

根據(jù)所述機理模型和所述邊界條件，獲得回旋區(qū)深度的計算結(jié)果。

具體來說，假設風口回旋區(qū)內(nèi)的流動是不存在燃燒的等溫流過程。所以計算過程中只有連續(xù)方程和動量守恒方程而不再考慮能量守恒方程。

質(zhì)量守恒方程方程形式為：

氣相：

固相：

該方程是質(zhì)量守恒的一般式，它適用于可壓縮和不可壓縮流體。其中，ρ是密度，t是時間，υ是速度矢量，Sm是加入到連續(xù)相的質(zhì)量。也可以是其他自定義的源項。動量守恒其本質(zhì)是牛頓第二定律。該定律可以表述為：微元體中流體的動量對時間的變化率等于外界作用在該微元體上的各種力之和。按照這一定律，可以得出在慣性坐標系中的動量守恒方程。

氣相：

固相：

式中p是流體微元體上的壓力(靜壓)，g代表作用在微元體上的重力體積力。并由此得到標準k-ε湍流模型，需要說明的是，最簡單完整的湍流模型具有兩個基本方程，有兩個變量(速度和長度尺度)需要求解。標準k-ε模型是基于湍流動能和擴散率，k方程為精確方程，ε方程式通過經(jīng)驗公式推導而來的。在求解上述標準k-ε模型時，把氣相與顆粒相都看成共同存在于計算域內(nèi)的擬均相連續(xù)介質(zhì)，各相使用體積分數(shù)區(qū)分。每一相的質(zhì)量和動量守恒方程在歐拉框架下求解。空間離散格式使用一階迎風格式，離散方程組使用壓力速度耦合的SIMPLE(Semi-Implicit Method for Pressure-Linked Equations)方法求解,湍流流動使用k-ε雙方程模型計算。

可選的，根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，包括：

獲取回旋區(qū)的受力情況；

獲得所述參數(shù)；

根據(jù)所述受力情況和所述參數(shù)，計算所述回旋區(qū)的穿透系數(shù)，所述穿透系數(shù)為

根據(jù)所述穿透系數(shù)，擬合得到所述回旋區(qū)深度的計算模型。

具體來說，假設回旋區(qū)邊界上一點只受到熱風沖力和焦炭對熱風氣流的阻力，對其受力進行分析，并以理論燃燒溫度代替送風溫度、回旋區(qū)邊界前焦炭粒徑作為有效直徑，回旋區(qū)受力情況主要包括熱風穿透力、焦炭重力和回旋區(qū)壁(即死料柱焦炭層)的反力，然后根據(jù)該受力情況和前述獲得的相關參數(shù)，計算所述回旋區(qū)的穿透系數(shù)最后，通過擬合確定系數(shù)，得到最終的回旋區(qū)深度的計算模型。

關于計算模型中的相關參數(shù)，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比，所述回旋區(qū)煤氣溫度為一固定值。ρ_s為焦炭密度，為一常數(shù)；V_g為煤氣體積流率，根據(jù)高爐熱風量得到，隨送風制度變化可以做相應的調(diào)整；S_T為風口總面積，根據(jù)送風制度而確定；將各參數(shù)帶入計算模型中計算可以得到風口回旋區(qū)深度，

基于同一發(fā)明構(gòu)思，本發(fā)明實施例還提供了實施例一中方法對應的系統(tǒng)，見實施例二。

實施例二

本實施例提供了一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)，請參考圖2，所述系統(tǒng)包括：

第一獲取模塊201，用于獲取利用歐拉模型得到的回旋區(qū)深度的計算結(jié)果；

獲得模塊202，用于根據(jù)所述計算結(jié)果，獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律；

第二獲取模塊203，用于根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，所述參數(shù)包括爐腹煤氣密度、焦炭密度、風口前焦炭粒度、煤氣體積流率、風口總面積、回旋區(qū)煤氣溫度和熱風壓力；

構(gòu)建模塊204，用于根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，所述計算模型為：

其中，式(1)中，D_R為回旋區(qū)深度，單位為m，ρ_o為爐腹煤氣密度，單位為kg/m³，ρ_s為焦炭密度，單位為kg/m³，D_P為風口前焦炭粒度，單位為m，V_g為煤氣體積流率，單位為m³/s，S_T為風口總面積，單位為m²，T_r回旋區(qū)煤氣溫度，單位為℃，P_b熱風壓力，單位為MPa。

本實施例提供的一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)中，所述第一獲取模塊包括：

構(gòu)建單元，用于根據(jù)歐拉模型，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的機理模型，所述機理模型具體為：

其中，k為湍動能，ε為湍動能耗散率，G_k表示由層流速度梯度而產(chǎn)生的湍流動能，G_b為浮力產(chǎn)生的湍流動能，Y_M為在可壓縮湍流中，過渡的擴散產(chǎn)生的波動，σ_k和σ_ε是k方程和ε方程的湍流Prandtl數(shù)，式中C_1ε＝1.44，C_2ε＝1.92，C_3ε＝0.09，C_μ＝0.09，σ_k＝1.0，σ_ε＝1.3，S_k和S_ε為常數(shù)；

確定單元，用于確定所述機理模型的邊界條件，所述邊界條件包括爐壁的近壁區(qū)域使用標準壁面函數(shù)、風口處設置速度入口邊界、模型上部出口處設定壓力出口條件、模型對稱的兩側(cè)面使用周期循環(huán)邊界和死料柱表面使用壁面條件；

第一處理單元，用于根據(jù)所述機理模型和所述邊界條件，得出回旋區(qū)深度的計算結(jié)果。

本實施例提供的一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)中，所述構(gòu)建模塊包括：

第一獲取單元，用于獲取回旋區(qū)的受力情況；

獲得單元，用于獲得所述參數(shù)；

第二處理單元，用于根據(jù)所述受力情況和所述參數(shù)，計算所述回旋區(qū)的穿透系數(shù)，所述穿透系數(shù)為

第三處理單元，用于根據(jù)所述穿透系數(shù)，擬合得到所述回旋區(qū)深度的計算模型。

本實施例提供的一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)中，所述回旋區(qū)煤氣溫度為一固定值。

本實施例提供的一種高爐風口回旋區(qū)深度計算系統(tǒng)中，所述爐腹煤氣密度為煤氣中各組分的分子量所占的百分比。

由于本發(fā)明實施例二所介紹的系統(tǒng)，為實施本發(fā)明實施例一的高爐風口回旋區(qū)深度計算方法所采用的系統(tǒng)，故而基于本發(fā)明實施例一所介紹的方法，本領域所屬人員能夠了解該系統(tǒng)的具體結(jié)構(gòu)及變形，故而在此不再贅述。凡是本發(fā)明實施例一的方法所采用的系統(tǒng)都屬于本發(fā)明所欲保護的范圍。

本申請實施例中提供的技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點：

本發(fā)明實施例中提供的一個或多個技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點：

1、本申請實施例提供的方法，利用歐拉模型得到的回旋結(jié)果獲得所述回旋區(qū)深度的變化規(guī)律，并根據(jù)所述變化規(guī)律，獲取與所述回旋區(qū)深度相關的參數(shù)，再根據(jù)所述參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

2、本申請實施例提供的系統(tǒng)，構(gòu)建模塊可利用第二獲取模塊根據(jù)變化規(guī)律獲取的參數(shù)，構(gòu)建所述回旋區(qū)深度的計算模型，從而計算出回旋區(qū)深度，利用較少的參數(shù)可以計算得到回旋區(qū)深度，解決了現(xiàn)有的利用歐拉模型計算方法的實現(xiàn)復雜和效率低的問題，大大簡化了回旋區(qū)深度計算的復雜性，并減少了計算時間，提高了計算效率。

盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實施例，但本領域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對這些實施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。

顯然，本領域的技術(shù)人員可以對本發(fā)明實施例進行各種改動和變型而不脫離本發(fā)明實施例的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明實施例的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動和變型在內(nèi)。