本發(fā)明涉及的領(lǐng)域是能源與動力工程以及熱工系統(tǒng)建模，尤其是涉及到帶外置床循環(huán)流化床鍋爐的運(yùn)行特性分析和循環(huán)倍率計(jì)算方法上的研究。

背景技術(shù)：

循環(huán)流化床鍋爐是在鼓泡床基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種潔凈煤發(fā)電技術(shù)，它具有燃料適應(yīng)性廣，燃燒效率高，污染物排放少，灰渣利用率高等優(yōu)點(diǎn)。

循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率定義為外循環(huán)流率——循環(huán)物料與單位時間給煤量之比，它是循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行的關(guān)鍵參數(shù)之一，對鍋爐設(shè)計(jì)具有重要的指導(dǎo)意義。目前循環(huán)倍率的獲取大多依賴于設(shè)計(jì)者的經(jīng)驗(yàn)判斷，因而有些循環(huán)流化床鍋爐投運(yùn)后出現(xiàn)諸多問題，偏離設(shè)計(jì)值較遠(yuǎn)；而有的電廠是采用安裝測點(diǎn)的方法，通過測量技術(shù)來求取循環(huán)倍率，由于大型循環(huán)流化床鍋爐中很多測點(diǎn)安裝的困難性、磨耗嚴(yán)重性和對鍋爐運(yùn)行安全性的影響，測量的方法往往受到了很大的限制。因此，依據(jù)現(xiàn)有的測點(diǎn)及機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)建立一種精度高、速度快、穩(wěn)定性高的循環(huán)倍率計(jì)算模型對指導(dǎo)循環(huán)流化床鍋爐安全穩(wěn)定高效的運(yùn)行具有重要意義。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于針對目前獲取帶外置床循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率以及循環(huán)灰量等問題，提供了一種新型的計(jì)算鍋爐循環(huán)倍率等重要參數(shù)的計(jì)算方法，通過分析循環(huán)流化床鍋爐能量平衡以及物料平衡的關(guān)系，分別建立了鍋爐爐膛、密相區(qū)、分離器以及外置床的能量守恒和質(zhì)量守恒方程，通過迭代計(jì)算的方法求出循環(huán)倍率、冷灰量、熱灰量等多個重要參數(shù)，對機(jī)組安全、環(huán)保運(yùn)行和控制系統(tǒng)的優(yōu)化具有重要意義。

本發(fā)明所采用的技術(shù)方案如下：

一種帶外置床循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率的計(jì)算方法，所述方法包括：

步驟1：鍋爐熱損失分析，得到氣體未完全燃燒熱損失q3，固體未完全燃燒熱損失q4，以及散熱損失q5；

步驟2：根據(jù)電廠運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)初始化，由外置床熱平衡方程計(jì)算出冷循環(huán)灰量glh；

步驟3：假定初始迭代參數(shù)熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k1，計(jì)算出在當(dāng)前k1值下的熱循環(huán)灰量grh1，k1初始值取值范圍為1～5；

步驟4：由爐膛熱平衡方程計(jì)算出爐膛燃燒份額；

步驟5：由爐膛燃燒份額計(jì)算得出分離器燃燒份額，由分離器熱平衡方程計(jì)算得到熱循環(huán)灰量grh2，確定熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k2

步驟6：計(jì)算得出密相區(qū)燃燒份額，由密相區(qū)熱平衡方程計(jì)算得到循環(huán)倍率n2；

步驟7：判斷k2與k1之差的絕對值是否在允許誤差a1內(nèi)，如果否，則重新設(shè)置初始迭代參數(shù)，轉(zhuǎn)到步驟3；如果是，則確定出循環(huán)倍率n1。

所述方法具體包括：

步驟1：鍋爐熱損失分析，得到氣體未完全燃燒熱損失q3，固體未完全燃燒熱損失q4，以及散熱損失q5；

步驟2：根據(jù)電廠運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)初始化，由外置床熱平衡方程:qwrhj+qwlhfj+qwcsfj＝qwlhc+qwsrm+qwlhfc+qwcsfc,計(jì)算出冷循環(huán)灰量glh；式中qwrhj表示從分離器立管處下來的熱灰?guī)氲臒崃?qwlhfj表示外置床流化風(fēng)帶入的熱量，qwcsfj表示吹掃風(fēng)帶入的熱量；qwlhc表示冷灰?guī)С鰺崃?，qwlhfc表示流化風(fēng)帶出熱量，qwcsfc表示吹掃風(fēng)帶出熱量，qwsrm表示布置在外置床內(nèi)的受熱面吸收走的熱量；

步驟3：假定初始迭代參數(shù)熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k1，計(jì)算出在當(dāng)前k1值下的熱循環(huán)灰量grh1，k1初始值取值范圍為1～5；

步驟4：由爐膛熱平衡方程qlmrs+qlshsr+qlfj+qlhj+qlhlfj+qllhfj＝qlhc+qlyqc+qlpzc+qlsrm+qlsr計(jì)算出爐膛燃燒份額；式中：qlmrs表示煤燃燒生成熱，qlshsr表示石灰石生成熱，qlfj表示進(jìn)入爐膛風(fēng)帶入的熱量，qlhj表示循環(huán)灰?guī)氲臒崃浚琿lhlfj表示回料風(fēng)帶入熱量，qllhfj表示外置床流化風(fēng)和吹掃風(fēng)帶入的熱量；qlhc表示爐膛出口灰?guī)С龅臒崃?，qlyqc表示煙氣帶出的熱量，qlpzc表示爐膛底部排渣帶出熱量，qlsrm表示水冷壁吸熱，qlsr表示爐膛散熱損失的熱量；

步驟5：由爐膛燃燒份額計(jì)算得出分離器燃燒份額，由分離器熱平衡方程qfhj+qfyqj+qfhr＝qfhc+qffhc+qfyqc+qfsr計(jì)算得到熱循環(huán)灰量grh2，確定熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k2；式中：qfhj表示由爐膛出口處隨著高溫?zé)煔膺M(jìn)入分離器的灰?guī)氲臒崃?，qfyqj表示分離器進(jìn)口煙氣帶入的熱量，qfhr表示分離器后燃產(chǎn)生的熱量；qfhc表示分離器出口灰?guī)ё叩臒崃?，qffhc表示尾部煙道飛灰?guī)ё叩臒崃?，qfyqc表示尾部煙氣帶走的熱量，qfsr表示分離器散熱損失的熱量；

步驟6：計(jì)算得出密相區(qū)燃燒份額，由密相區(qū)熱平衡方程qden,wxhh+qden,yecf+qden,mscr+qden,nxhh＝qden,xwl+qden,yq+qden,pz+qden,sr計(jì)算得到循環(huán)倍率n2；式中：qden,wxhh表示外循環(huán)灰?guī)氲臒崃?，qden,yecf表示一二次風(fēng)帶入的熱量，qden,mscr表示煤燃燒生成的熱量，qden,nxhh表示內(nèi)循環(huán)灰?guī)氲臒崃?；qden,xwl表示從密相區(qū)揚(yáng)析到稀相區(qū)的細(xì)物料帶出的熱量，qden,yq表示密相區(qū)煙氣帶出的熱量，qden,pz表示排渣帶走的熱量，qden,sr表示散熱損失；步驟7：判斷k2與k1之差的絕對值是否在允許誤差a1內(nèi)，a1的取值為0～0.01如果否，則重新設(shè)置初始迭代參數(shù)，轉(zhuǎn)到步驟3；如果是，則確定出循環(huán)倍率n1。

所述計(jì)算方法進(jìn)一步包括：

步驟8：判斷n2與n1之差的絕對值是否在允許誤差a2內(nèi)，a2的取值為0～0.1，如果否，則重新設(shè)置密相區(qū)內(nèi)過量空氣系數(shù)，計(jì)算得出密相區(qū)內(nèi)固體不完全燃燒損失，然后轉(zhuǎn)到步驟6；如果是，則計(jì)算結(jié)束。

附圖說明

圖1為一種帶外置床循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率計(jì)算流程圖；

表1為300mw循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行參數(shù)表；

表2為本文方法與實(shí)際工程結(jié)果對比。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合具體實(shí)施例并配合附圖，對本發(fā)明進(jìn)一步詳細(xì)說明。

一種帶外置床循環(huán)流化床鍋爐循環(huán)倍率的計(jì)算方法，通過分析鍋爐構(gòu)造以及運(yùn)行特性，建立爐膛、密相區(qū)、分離器和外置床的能量平衡和物料平衡方程，充分考慮了爐膛局部與整體的關(guān)系，以及分離器的燃燒對循環(huán)灰流量的影響。所述的計(jì)算方法只依據(jù)現(xiàn)有的測點(diǎn)及機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)，不用增加測點(diǎn)，實(shí)用有效，包含以下四個子模型。

爐膛模型

將循環(huán)流化床鍋爐爐膛看作單獨(dú)的系統(tǒng)，可以列出進(jìn)入系統(tǒng)的熱量以及離開系統(tǒng)的熱量，忽略掉煤和石灰石物理顯熱以及冷渣器流化帶入的熱量，那么進(jìn)入系統(tǒng)的熱量主要包括：煤燃燒生成熱qlmrs，石灰石生成熱qlshsr，進(jìn)入爐膛風(fēng)帶入的熱量qlfj，循環(huán)灰?guī)氲臒崃縬lhj，回料風(fēng)帶入熱量qlhlfj以及外置床流化風(fēng)和吹掃風(fēng)帶入的熱量qllhfj；離開系統(tǒng)的熱量主要包括：爐膛出口灰?guī)С龅臒崃縬lhc和煙氣帶出的熱量qlyqc，爐膛底部排渣帶出熱量qlpzc，水冷壁吸熱qlsrm以及一小部分由于爐膛散熱損失的熱量qlsr。下面給出每一部分熱量的具體計(jì)算方法。(1)爐膛的進(jìn)入熱量

煤燃燒生成熱：qlmrs＝qarnet×b0×(1-η-q3-q4)

石灰石生成熱：qlshsr＝(152ηs-57.19kca/s×β)×b0×sar

式中：ηs—脫硫效率，％；β—石灰石分解率，％；kca/s—鈣硫摩爾比；sar—石灰石收到基硫質(zhì)量含量百分比，％。

一二次風(fēng)帶入熱：

●一次風(fēng)帶入的熱量：qlycfj＝vlycfj×hlycfj

●二次風(fēng)帶入的熱量：qlecfj＝vlecfj×hlecfj

式中：vlycfj、vlecfj—爐膛一、二次風(fēng)流量，nm³/s；hlycfj、hlecfj—爐膛一、二次風(fēng)比焓，kj/nm³；

所以，一二次風(fēng)帶入爐膛的總熱量為：qlfj＝qlycfj+qlecfj

循環(huán)灰?guī)霟?

●熱灰?guī)氲臒崃?qlrhj＝glrhj×hlrhj

●冷灰?guī)氲臒崃?qllhj＝gllhj×hllhj

式中：glrhj、gllhj—進(jìn)入爐膛熱灰、冷灰流量，kg/s；hlrhj、hllhj—進(jìn)入熱灰、冷灰比焓，kj/kg；

所以，循環(huán)灰?guī)霠t膛的總熱量為：qlhj＝qlrhj+qllhj

回料風(fēng)帶入熱:qlhlfj＝vlhlfj×hlhlfj

式中：vlhlfj—進(jìn)入爐膛回料風(fēng)流量，nm³/s；hlhlfj—進(jìn)入爐膛回料風(fēng)比焓，kj/nm³。

外置床流化風(fēng)和吹掃風(fēng)帶入熱:qllhfj＝vllhfj×hllhfj

式中：vllhfj—進(jìn)入爐膛的流化風(fēng)流量，nm³/s；hllhfj—進(jìn)入爐膛的流化風(fēng)比焓，kj/nm³。

(2)爐膛的出去熱量

出口灰?guī)С鰺?qlhc＝glhc×hlhc

式中：glhc—爐膛出口的灰總流量，kg/s；hlhc—爐膛出口灰比焓，kj/kg。

煙氣帶出熱:qlyqc＝vlyqc×hlyqc

式中：vlyqc—爐膛出口煙氣總流量，nm³/s；hlyqc—爐膛出口煙氣比焓，kj/nm³。

底部排渣帶出熱:qlpzc＝glpzc×hlpzc

式中：glpzc—爐膛排渣量，kg/s；hlpzc—爐膛排渣比焓，kj/kg；

受熱面吸收熱:qlsrm＝gslb×(hslbc-hslbr)

式中：gslb—水冷壁中工質(zhì)流量，kg/s；hslbr、hslbc—水冷壁進(jìn)、出口工質(zhì)比焓，kj/kg；

爐膛散熱損失熱:qlsr＝q5×qarnet×b0

由能量守恒可以得出爐膛的熱平衡方程為：

qlmrs+qlshsr+qlfj+qlhj+qlhlfj+qllhfj＝qlhc+qlyqc+qlpzc+qlsrm+qlsr

外置床模型

將循環(huán)流化床外置式換熱器系統(tǒng)作為單獨(dú)的系統(tǒng)，可以列出進(jìn)入系統(tǒng)的熱量以及離開系統(tǒng)的熱量，其中進(jìn)入系統(tǒng)熱量主要包括：從分離器立管處下來的熱灰?guī)氲臒崃縬wrhj,外置床流化風(fēng)帶入的熱量qwlhfj以及吹掃風(fēng)帶入的熱量qwcsfj；離開系統(tǒng)熱量主要包括:冷灰?guī)С鰺崃縬wlhc，流化風(fēng)帶出熱量qwlhfc和吹掃風(fēng)帶出熱量qwcsfc以及布置在外置床內(nèi)的受熱面吸收走的熱量qwsrm。下面給出每一部分熱量的具體計(jì)算方法。

(1)外置床的進(jìn)入熱量

熱灰?guī)нM(jìn)的熱量:qwrhj＝gwrhj×hwrhj

式中：gwrhj—外置床進(jìn)口熱灰流量，kg/s；hwrhj—外置床進(jìn)口熱灰比焓，kj/kg。

流化風(fēng)帶入熱量:qwlhfj＝vwlhfj×hwlhfj

式中：vwlhfj—外置床進(jìn)口流化風(fēng)量，nm³/s；hwlhfj—外置床進(jìn)口流化風(fēng)比焓，kj/nm³。

吹掃風(fēng)帶入熱量:qwcsfj＝vwcsfj×hwcsfj

式中：vwcsfj—外置床進(jìn)口吹掃風(fēng)量，nm³/s；hwcsfj—外置床進(jìn)口吹掃風(fēng)比焓，kj/nm³。

(2)外置床的出去熱量

冷灰?guī)С龅臒崃?qwlhc＝gwlhc×hwlhc

式中：gwlhc—外置床出口冷灰流量，kg/s；hwlhc—外置床出口冷灰比焓，kj/kg。

(3)受熱面吸收熱量

一般帶外置床循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計(jì)有4個外置床，設(shè)1,4號外置床布置的是高溫再熱器和低溫過熱器，2,3號外置床布置的是中溫過熱器，通過檢測受熱面的每一級流量以及溫度可以計(jì)算出工質(zhì)相應(yīng)吸收的熱量。

●外置床1+外置床4：第一級是高溫再熱器，第二級是低溫過熱器：

qwsrm14＝g1,14×(h2,14-h1,14)+g2,14×(h4,14-h3,14)

式中：g1,14—高溫再熱器中工質(zhì)流量，kg/s；g2,14—低溫過熱器中工質(zhì)流量，kg/s；h2,14、h1,14—高溫再熱器工質(zhì)出口、進(jìn)口比焓，kj/kg；h4,14、h3,14—低溫過熱器工質(zhì)出口、進(jìn)口比焓，kj/kg；

●外置床2+外置床3：第一級是中溫過熱器1，第二級是中溫過熱器2：

qwsrm23＝g1,23×(h2,23-h1,23)+g2,23×(h4,23-h3,23)

式中：g1,23、g2,23—中溫過熱器1、2中工質(zhì)流量，kg/s；h2,23、h1,23—高溫再熱器工質(zhì)出口、進(jìn)口比焓，kj/kg；h4,23、h3,23—高溫再熱器工質(zhì)出口、進(jìn)口比焓，kj/kg；

循環(huán)流化床鍋爐外置床中布置的受熱面吸收的總熱量為：

qwsrm＝qwsrm14+qwsrm23

流化風(fēng)帶出熱量:qwcsfc＝vwcsfc×hwcsfc

式中：vwlhfc—外置床出口流化風(fēng)流量，nm³/s；hwlhfc—外置床出口流化風(fēng)比焓，kj/nm³。

吹掃風(fēng)帶出熱量:qwcsfc＝vwcsfc×hwcsfc

式中：vwcsfc—外置床出口吹掃風(fēng)流量，nm³/s；hwcsfc—外置床出口吹掃風(fēng)比焓，kj/nm³。

由能量守恒可以很容易的得出外置床的熱平衡方程如下：

qwrhj+qwlhfj+qwcsfj＝qwlhc+qwsrm+qwlhfc+qwcsfc

分離器模型

同理，將循環(huán)流化床鍋爐分離器看作單獨(dú)的系統(tǒng)，同樣可以列出進(jìn)入系統(tǒng)的熱量以及離開系統(tǒng)的熱量，其中進(jìn)入系統(tǒng)的熱量主要包括：由爐膛出口處隨著高溫?zé)煔膺M(jìn)入分離器的灰?guī)氲臒崃縬fhj，分離器進(jìn)口煙氣帶入的熱量qfyqj，分離器后燃產(chǎn)生的熱量qfhr；離開系統(tǒng)的熱量主要包括：分離器出口灰?guī)ё叩臒崃縬fhc，尾部煙道飛灰?guī)ё叩臒崃縬ffhc，尾部煙氣帶走的熱量qfyqc以及一小部分由于分離器散熱損失的熱量qfsr。下面給出每一部分熱量的具體計(jì)算方法。

(1)分離器的進(jìn)入熱量

進(jìn)口灰?guī)氲臒崃?qfhj＝qlhc

可以近似認(rèn)為爐膛出口灰全部進(jìn)入分離器進(jìn)口煙道，即分離器進(jìn)口灰?guī)氲臒崃康扔跔t膛出口飛灰?guī)С龅臒崃俊?/p>

煙氣帶入的熱量:qfyqj＝qlyqc

同理，進(jìn)入分離器的煙氣帶入的熱量可以近似認(rèn)為等于爐膛出口煙氣帶出的熱量。

后燃生成熱:qfhr＝η×qarnet×b0

式中：η—分離器中的燃燒份額，％；qarnet—煤的低位發(fā)熱量，kj/kg；b0—進(jìn)入爐膛的煤量，kg/s。

(2)分離器的出去熱量

出口灰?guī)С龅臒崃?qfhc＝gfhc×hfhc

式中：gfhc—分離器出口灰流量，kg/s；hfhc—分離器出口灰比焓，kj/kg

飛灰?guī)С龅臒崃?qffhc＝gffhc×hffhc

式中：gffh—分離器飛灰量，hffh—分離器飛灰比焓，

尾部煙氣帶出的熱量:qfyqc＝vfyqc×hfyqc

式中：vfyqc—分離器出口煙氣流量，nm³/s；hfyqc—分離器出口煙氣比焓kj/nm³

散熱損失熱量:qfsr＝σ×qarnet×b0×q5

式中：σ—分離器表面積與爐膛表面積之比。

由能量守恒可以得出分離器的熱平衡方程為：

qfhj+qfyqj+qfhr＝qfhc+qffhc+qfyqc+qfsr

密相區(qū)模型：

循環(huán)流化床爐膛中的密相區(qū)類似于鼓泡床，在流化風(fēng)的作用下，形成了氣固兩相流動的乳化相和氣泡相，密相區(qū)的燃燒特性和傳熱特性一直以來都是研究的重點(diǎn)，它關(guān)系到鍋爐床溫、床壓等眾多關(guān)鍵參數(shù)。同樣可以將密相區(qū)看作一個單獨(dú)的系統(tǒng)，列出進(jìn)入系統(tǒng)的熱量以及離開系統(tǒng)的熱量。忽略燃煤和石灰石的物理顯熱，進(jìn)入系統(tǒng)熱量主要包括：外循環(huán)灰?guī)氲臒崃縬den,wxhh，一二次風(fēng)帶入的熱量qden,yecf，煤燃燒生成的熱量qden,mscr，內(nèi)循環(huán)灰?guī)氲臒崃縬den,nxhh；離開系統(tǒng)的熱量主要包括：從密相區(qū)揚(yáng)析到稀相區(qū)的細(xì)物料帶出的熱量qden,xwl，密相區(qū)煙氣帶出的熱量qden,yq，排渣帶走的熱量qden,pz，散熱損失qden,sr。

由能量守恒關(guān)系可以得到密相區(qū)的熱平衡方程為：

qden,wxhh+qden,yecf+qden,mscr+qden,nxhh＝qden,xwl+qden,yq+qden,pz+qden,sr

同時，可以列出密相區(qū)的物料平衡方程式：

gden,xwl+gden,pz＝gden,wxhh+gden,nxhh+gden,rlh

gden,rlh＝b0×am

式中：gden,rlh—煤燃燒生成的灰量，kg/s；am—原煤中灰分含量，％；

(1)密相區(qū)的進(jìn)來熱量

外循環(huán)灰量帶入的熱量：qden,wxhh＝n2×b0×hwxhh

式中：hwxhh—外循環(huán)灰比焓，kj/kg；n2—循環(huán)倍率，由計(jì)算得到。

一次風(fēng)帶入的熱量：qden,yecf＝qlycfj

煤燃燒生成的熱量：qden,mscr＝b0×qarnet×δ

式中：δ—密相區(qū)的燃燒份額。

內(nèi)循環(huán)灰?guī)氲臒崃浚簈den,nxhh＝gden,nxhh×hden,nxhh

式中：gden,nxhh—內(nèi)循環(huán)灰量，kg/s；hden,nxhh—內(nèi)循環(huán)灰比焓，kj/kg；

(2)密相區(qū)的出去熱量

由密相區(qū)到稀相區(qū)的細(xì)物料帶走的熱量：qden,xwl＝gden,xwl×hden,xwl

式中:gden,xwl—從密相區(qū)到稀相區(qū)的細(xì)物料量，kg/s；hden,xwl—細(xì)物料比焓，kj/kg；

密相區(qū)出口煙氣帶走的熱量：

qden,yq＝b0×(1-qden,3-qden,4)×hyq

式中：hyq—燃燒1kg燃料實(shí)際生成的煙氣焓，kj/kg，由計(jì)算得到；—燃燒1kg燃料理論生成的煙氣焓，kj/kg，由查表得到；—燃燒1kg燃料的過量空氣理論焓，kj/kg，由查表得到；qden,3，qden,4—密相區(qū)中氣體、固體不完全燃燒熱損失，％。α—密相區(qū)過量空氣系數(shù)，由計(jì)算得到。

排渣帶走的熱量：qden,pz＝gden,pz×hden,pz

散熱損失：

式中：fden、ff—分別為密相區(qū)和爐膛表面積，m²；q5—爐膛散熱損失，％。

在現(xiàn)有測點(diǎn)的基礎(chǔ)上，本發(fā)明的具體計(jì)算步驟如附圖1所示：

步驟1：鍋爐熱損失分析，得到氣體未完全燃燒熱損失q3，固體未完全燃燒熱損失q4，以及散熱損失q5；

步驟2：參數(shù)初始化后，由外置床熱平衡方程計(jì)算出冷循環(huán)灰量glh；

步驟3：假定初始迭代參數(shù)熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k1，計(jì)算出在當(dāng)前k1值下的熱循環(huán)灰量grh1；

步驟4：由爐膛熱平衡方程計(jì)算出爐膛燃燒份額；

步驟5：計(jì)算得出分離器燃燒份額，由分離器熱平衡方程計(jì)算得到熱循環(huán)灰量grh2，確定熱循環(huán)灰量與冷循環(huán)灰量之比k2；

步驟6：計(jì)算得出密相區(qū)燃燒份額，由密相區(qū)熱平衡方程計(jì)算得到循環(huán)倍率n2；

步驟7：判斷k2與k1之差的絕對值是否在允許誤差a1內(nèi)，如果否，則重新設(shè)置初始迭代參數(shù)，轉(zhuǎn)到步驟3；如果是，則確定出循環(huán)倍率n1。

所述計(jì)算方法還可以進(jìn)一步包括：

步驟8：判斷n2與n1之差的絕對值是否在允許誤差a2內(nèi)，如果否，則重新設(shè)置密相區(qū)內(nèi)過量空氣系數(shù)，計(jì)算得出密相區(qū)內(nèi)固體不完全燃燒損失，然后轉(zhuǎn)到步驟6；如果是，則計(jì)算結(jié)束。

本發(fā)明以四川白馬300mw循環(huán)流化床鍋爐為例，取其b-ecr工況下的運(yùn)行數(shù)據(jù)來驗(yàn)證該計(jì)算模型，其原始數(shù)據(jù)如表1。

表1

在取初值k＝3,α^*＝1.2的情況下，本發(fā)明計(jì)算結(jié)果和鍋爐設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，得出相關(guān)參數(shù)如表2。

表2

從表1，2中可以看出，采用本發(fā)明的計(jì)算方法和鍋爐設(shè)計(jì)值的誤差不到1％，說明了該計(jì)算方法的準(zhǔn)確性。由于實(shí)際工程中計(jì)算循環(huán)倍率需要安裝大量的測點(diǎn)，例如需要測量密相區(qū)上部煙氣成分求出過量空氣系數(shù)，在爐內(nèi)安裝測點(diǎn)不僅不利于鍋爐的安全運(yùn)行，同時測點(diǎn)磨損現(xiàn)象較為嚴(yán)重。而本模型中的數(shù)據(jù)都是根據(jù)現(xiàn)有測點(diǎn)提供，不需要額外安裝其他測點(diǎn)。

以上所述僅是本發(fā)明優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)員來說，在不脫離本發(fā)明技術(shù)原理的前提下，還可以做出若干改進(jìn)和變型，這些改進(jìn)和變型也應(yīng)該視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。