本發(fā)明涉及核電核燃料性能分析技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種進(jìn)行核燃料板彈簧壓緊力模擬測(cè)定的方法。

背景技術(shù)：

在燃料壓緊力模擬測(cè)定過(guò)程中對(duì)不確定度的分析一直以來(lái)是采用gum方法(通用不確定度模擬測(cè)定方法)，通過(guò)對(duì)名義值進(jìn)行模擬測(cè)定，然后通過(guò)一定的方法將不確定度進(jìn)行疊加從而得到模擬測(cè)定結(jié)果的不確定度。具體流程如下：

gum方法壓緊力模擬測(cè)定流程如圖1所示。

此類gum分析方法具有很大的局限性，首先需要滿足的以下假設(shè)：

1.假設(shè)輸入量的概率分布呈對(duì)稱分布；

2.假設(shè)輸入量的概率分布近似為正態(tài)分布或者t分布；

3.測(cè)量模型為線性模型、可以轉(zhuǎn)化為線性模型或者可用線性模型近似的模型。

這樣的限制條件往往導(dǎo)致此種gum分析方法有很大的局限性。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題在于，針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)中的上述缺陷，提供一種可以提高核燃料板彈簧壓緊力的模擬測(cè)定結(jié)果科學(xué)性和準(zhǔn)確度的模擬測(cè)定方法。

本發(fā)明解決其技術(shù)問(wèn)題所采用的技術(shù)方案是：構(gòu)造一種進(jìn)行核燃料板彈簧壓緊力模擬測(cè)定的方法，包括步驟：

s1：根據(jù)不確定度來(lái)源，獲得影響壓緊力的獨(dú)立變量；

s2：選擇壓緊力測(cè)定工況狀態(tài)點(diǎn)；

s3：在壓緊力測(cè)定工況狀態(tài)點(diǎn)下，對(duì)每個(gè)獨(dú)立變量進(jìn)行蒙特卡洛隨機(jī)抽樣，形成輸入?yún)?shù)集合；

s4：將輸入?yún)?shù)輸入壓緊力測(cè)定模型，得到對(duì)應(yīng)的壓緊力結(jié)果；

s5：重復(fù)多次s3、s4，得到多次壓緊力測(cè)定結(jié)果，將電站的核燃料板彈簧設(shè)計(jì)基準(zhǔn)的參數(shù)輸入壓緊力測(cè)定模型，得到設(shè)計(jì)基準(zhǔn)壓緊力結(jié)果，將多次壓緊力測(cè)定結(jié)果與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)壓緊力結(jié)果進(jìn)行比較并統(tǒng)計(jì)比較結(jié)果，以獲得壓緊力總不確定度。

優(yōu)選地，s3包括：利用隨機(jī)數(shù)發(fā)生器產(chǎn)生一系列隨機(jī)數(shù)，優(yōu)選地，s2包括：

工況狀態(tài)點(diǎn)由下述參數(shù)定義：電站的泵的體積流量、旁流、冷卻劑密度、系統(tǒng)壓力、堆芯功率、堆芯結(jié)構(gòu)和燃耗。

優(yōu)選地，工況包括電站的泵啟動(dòng)過(guò)程低溫運(yùn)行和超功率穩(wěn)態(tài)的工作狀況。

優(yōu)選地，s3包括：

完成以下變量的不確定性傳播：堆芯體積流量、壓緊彈簧剛度、水力阻力、燃料組件濕重、跨距和/或彈簧壓縮量；

其中，堆芯體積流量采用測(cè)量值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣；

壓緊彈簧剛度采用實(shí)驗(yàn)值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣；

優(yōu)選地，s5包括：根據(jù)多次壓緊力測(cè)定結(jié)果得到壓緊力的分布情況，得出壓緊力正態(tài)分布的均值和方差。

實(shí)施本發(fā)明的技術(shù)方案，至少具有以下的有益效果：本發(fā)明可用于燃料組件性能分析上，可以對(duì)壓緊力變化進(jìn)行最接近真實(shí)的模擬測(cè)定，提高模擬測(cè)定結(jié)果的科學(xué)性和準(zhǔn)確度。

附圖說(shuō)明

下面將結(jié)合附圖及實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明，附圖中：

圖1是現(xiàn)有的gum方法壓緊力模擬測(cè)定流程圖。

圖2是本發(fā)明的方法模擬測(cè)定核燃料壓緊系統(tǒng)壓緊力的流程圖。

圖3是本發(fā)明的方法基于本蒙特卡洛方法的模擬測(cè)定物理情景。

圖4表示通過(guò)本發(fā)明方法中的物理模型模擬100000次得到的隨機(jī)分布結(jié)果。

具體實(shí)施方式

為了對(duì)本發(fā)明的技術(shù)特征、目的和效果有更加清楚的理解，現(xiàn)對(duì)照附圖詳細(xì)說(shuō)明本發(fā)明的具體實(shí)施方式。

如圖2所示，本發(fā)明一個(gè)優(yōu)選實(shí)施方式中的進(jìn)行核燃料板彈簧壓緊力模擬測(cè)定的方法，包括步驟：

s1：根據(jù)不確定度來(lái)源，獲得影響壓緊力的獨(dú)立變量；

s2：選擇壓緊力測(cè)定工況狀態(tài)點(diǎn)；

s3：在所述壓緊力測(cè)定工況狀態(tài)點(diǎn)下，對(duì)每個(gè)所述獨(dú)立變量進(jìn)行蒙特卡洛隨機(jī)抽樣，形成輸入?yún)?shù)集合；

s4：將所述輸入?yún)?shù)輸入壓緊力測(cè)定模型，得到對(duì)應(yīng)的壓緊力結(jié)果；

s5：重復(fù)多次s3、s4，得到多次壓緊力測(cè)定結(jié)果，將電站的核燃料板彈簧設(shè)計(jì)基準(zhǔn)的參數(shù)輸入所述壓緊力測(cè)定模型，得到設(shè)計(jì)基準(zhǔn)壓緊力結(jié)果，將所述多次壓緊力測(cè)定結(jié)果與所述設(shè)計(jì)基準(zhǔn)壓緊力結(jié)果進(jìn)行比較并統(tǒng)計(jì)比較結(jié)果，以獲得壓緊力總不確定度。

在一些實(shí)施例中，s3包括：利用隨機(jī)數(shù)發(fā)生器產(chǎn)生一系列隨機(jī)數(shù)，根據(jù)所述隨機(jī)數(shù)，對(duì)每個(gè)所述獨(dú)立變量進(jìn)行蒙特卡洛隨機(jī)抽樣；所述隨機(jī)數(shù)發(fā)生器提供一個(gè)任意的種子數(shù)，以保證每次的抽樣值不相重復(fù)。隨機(jī)正態(tài)或均勻分布的蒙特卡洛傳播需要一個(gè)嚴(yán)密的數(shù)學(xué)模型，其中隨機(jī)的抽樣方法最為關(guān)鍵。如果隨機(jī)正態(tài)分布期望為0，方差為1，可寫為n[0，1]。均勻分布期望為0，半寬為1，可寫為u[-1，1]。

該方法可用于燃料組件性能分析上，可以對(duì)壓緊力變化進(jìn)行最接近真實(shí)的模擬測(cè)定，提高模擬測(cè)定結(jié)果的科學(xué)性和準(zhǔn)確度。其具體有以下有益效果：

1)本方法解決了確定論方法(gum方法)中無(wú)法給出不確定度的缺點(diǎn)。

2)本方法可以考慮來(lái)自各個(gè)方面的不確定度，可以詳細(xì)的分析各個(gè)不確定度的來(lái)源和傳播方式，方便擴(kuò)展，能夠提供更精確和更加貼近現(xiàn)實(shí)的各種變量的影響，最后的到得到準(zhǔn)確的壓緊力模擬測(cè)定結(jié)果。

3)結(jié)果可統(tǒng)計(jì)，可以使用任意置信度的結(jié)果，方便最終準(zhǔn)則的調(diào)整。

4)本方法基于蒙特卡洛方法對(duì)輸入變量進(jìn)行抽樣，針對(duì)每種組合進(jìn)行了壓緊力的模擬測(cè)定，并對(duì)其結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，這種方法更接近于現(xiàn)實(shí)情況，非常好的模擬了壓緊力的真實(shí)情況，使得模擬測(cè)定結(jié)果更真實(shí)可信；

5)本方法實(shí)現(xiàn)了基本的全統(tǒng)計(jì)法模擬測(cè)定流程，同時(shí)方便拓展到其他參數(shù)的分析；

6)本方法流程清晰完整，方便今后編制程序，同時(shí)易于仿真分析。

在一些實(shí)施例中，s2包括：

所述工況狀態(tài)點(diǎn)由下述參數(shù)定義：電站的泵的體積流量、旁流、冷卻劑密度、系統(tǒng)壓力、堆芯功率、堆芯結(jié)構(gòu)和燃耗。通常，極限工況為低溫度下的等溫運(yùn)行(冷卻劑密度和流量大)。這個(gè)工況通常在電站啟動(dòng)(泵啟動(dòng))和停閉(泵停轉(zhuǎn))。更極限的狀態(tài)點(diǎn)為穩(wěn)態(tài)超功率。優(yōu)選地，所述工況包括電站的泵啟動(dòng)過(guò)程低溫運(yùn)行和超功率穩(wěn)態(tài)的工作狀況。

在一些實(shí)施例中，s3包括：

完成以下變量的不確定性傳播：堆芯體積流量、壓緊彈簧剛度、水力阻力、燃料組件濕重、跨距和/或彈簧壓縮量。

其中，所述堆芯體積流量采用測(cè)量值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣；

所述壓緊彈簧剛度采用實(shí)驗(yàn)值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣；

根據(jù)堆芯功率、堆芯流量和堆芯入口條件確定所述水力阻力系數(shù)；

根據(jù)燃料組件干重和排水體積和密度確定所述燃料組件濕重，取名義值；

所述跨距取名義值；

根據(jù)堆腔高度、燃料組件高度、輻照生長(zhǎng)、熱膨脹、彈簧自由高度、彈簧厚度確定所述彈簧壓縮量。

在一些實(shí)施例中，所述s5包括：根據(jù)所述多次壓緊力測(cè)定結(jié)果得到壓緊力的分布情況，得出壓緊力正態(tài)分布的均值和方差，作為其統(tǒng)計(jì)的關(guān)鍵參數(shù)，以便分析壓緊力。

下面對(duì)這個(gè)方法進(jìn)行詳細(xì)的解釋，這個(gè)方法的關(guān)鍵在于以下5步：

1)識(shí)別影響壓緊力的獨(dú)立變量；

2)開(kāi)發(fā)模擬測(cè)定壓緊力的模型，在模擬測(cè)定壓緊力時(shí)，同時(shí)改變每個(gè)獨(dú)立變量；

3)將每個(gè)獨(dú)立變量的不確定性進(jìn)行量化處理；

4)通過(guò)(2)的模型完成不確定性的蒙特卡洛傳播，以獲得壓緊力總不確定性；

5)評(píng)估壓緊力的公差范圍，對(duì)最終的結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，得到其統(tǒng)計(jì)學(xué)關(guān)鍵參數(shù)。

使用本方法的優(yōu)點(diǎn)：

1)各不確定度分量的大小可以不相接近

2)不確定度傳播方式可以非常復(fù)雜，當(dāng)模擬測(cè)定模型偏導(dǎo)數(shù)無(wú)法求得時(shí)同樣適用

3)輸出量的pdf可以不為正態(tài)分布和t分布

4)測(cè)量模型明顯非線性也可以適用

5)輸入量的pdf明顯非對(duì)稱也能適用

本蒙特卡洛方法的模擬測(cè)定物理情景，可以用圖3進(jìn)行描述。

下面對(duì)本發(fā)明的方法進(jìn)行詳細(xì)的進(jìn)一步解釋。本方法采用新的蒙特卡洛法(mcm)來(lái)進(jìn)行不確定度的模擬測(cè)定。具體過(guò)程如圖2所示。

一、識(shí)別影響壓緊力的獨(dú)立變量

模擬測(cè)定壓緊力有兩大類參數(shù)：

a)機(jī)械

影響壓緊力的參數(shù)，包括：壓緊彈簧剛度、燃料組件輻照生長(zhǎng)、燃料組件熱膨脹、冷停后的壓緊彈簧厚度、燃料組件重力、燃料組件高度、上下堆芯板距離。

b)水力

影響水力載荷的參數(shù)，包括：冷卻劑溫度、堆芯入口流量分配不均勻性、部件壓降系數(shù)、浮力、冷卻劑流量(取決于泵的揚(yáng)程曲線和冷卻劑系統(tǒng)的水力抗性)。

對(duì)給定堆芯結(jié)構(gòu)、燃料設(shè)計(jì)、運(yùn)行工況和工況所處壽期，上述每個(gè)參數(shù)都有名義值。

給定堆芯結(jié)構(gòu)、燃料設(shè)計(jì)、運(yùn)行工況和工況所處壽期通過(guò)狀態(tài)點(diǎn)體現(xiàn)。在以前的燃料組件壓緊系統(tǒng)分析中，參數(shù)的不確定性采用確定論方法處理(除了獲得彈簧壓縮量的機(jī)械參數(shù)采用srss處理)。因此，確定論方法分析結(jié)果過(guò)于保守。另一方面，不確定性的統(tǒng)計(jì)學(xué)處理，對(duì)不確定性的聯(lián)合作用后果提供一個(gè)更為合理的預(yù)測(cè)，減少了分析中的保守性。

二、模擬測(cè)定傳播的物理模型

此物理模型和原有的模擬測(cè)定模型相同，可以繼續(xù)使用原有壓緊力模擬測(cè)定方法，即使用廣核已經(jīng)開(kāi)發(fā)的軟件系統(tǒng)(cactus)進(jìn)行模擬測(cè)定。

其中需要輸入的物理量如下：

(1)彈簧剛度

(2)堆腔高度

(3)燃料組件高度

(4)燃料組件熱膨脹

(5)燃料組件輻照生長(zhǎng)

(6)彈簧自由長(zhǎng)度

(7)彈簧厚度

(8)彈簧松弛

(9)燃料組件體積(排水體積)

(10)冷卻劑密度

(11)燃料組件重力

(12)水力升力

(13)堆芯體積流量

(14)組件跨距

決定平衡力的原始參數(shù)一共有14個(gè)。這14個(gè)原始參數(shù)中的某些可能不是統(tǒng)計(jì)學(xué)分布，或者在對(duì)參數(shù)的采樣抽樣過(guò)程會(huì)有差別，對(duì)于這種沒(méi)法進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分布描述的參數(shù)可以用恒量代替，或者近似統(tǒng)計(jì)抽樣(或根據(jù)實(shí)際采樣點(diǎn)數(shù)值)進(jìn)行描述。

通過(guò)對(duì)整體的隨機(jī)抽樣進(jìn)行多次模擬測(cè)定，最終得到壓緊力結(jié)果，并對(duì)其進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分析。

三、參數(shù)的隨機(jī)抽樣

隨機(jī)正態(tài)或均勻分布的蒙特卡洛傳播需要一個(gè)嚴(yán)密的數(shù)學(xué)模型，其中隨機(jī)的抽樣方法最為關(guān)鍵。如果隨機(jī)正態(tài)分布期望為0，方差為1，可寫為n[0，1]。均勻分布期望為0，半寬為1，可寫為u[-1，1]。

使用模擬測(cè)定機(jī)語(yǔ)言的隨機(jī)數(shù)發(fā)生器，產(chǎn)生介于正負(fù)之間的隨機(jī)數(shù)。該發(fā)生器需要提供一個(gè)任意的種子數(shù)，以保證每次的抽樣值不相重復(fù)。

隨機(jī)正態(tài)分布的產(chǎn)生如下：

圖4表示通過(guò)此模型模擬100000次得到的隨機(jī)分布結(jié)果。

四、壓緊力模擬測(cè)定工況狀態(tài)點(diǎn)選擇

通常，極限工況為低溫度下的等溫運(yùn)行(冷卻劑密度和流量大)。這個(gè)工況通常在電站啟動(dòng)(泵啟動(dòng))和停閉(泵停轉(zhuǎn))。更極限的狀態(tài)點(diǎn)為穩(wěn)態(tài)超功率。

狀態(tài)點(diǎn)由下述參數(shù)定義：體積流量、旁流、冷卻劑密度、系統(tǒng)壓力、堆芯功率、堆芯結(jié)構(gòu)(燃料設(shè)計(jì))和燃耗。

極限狀態(tài)點(diǎn)的壓緊力最小，其必須模擬測(cè)定的情況：泵啟動(dòng)過(guò)程低溫運(yùn)行和超功率穩(wěn)態(tài)。

五、不確定性的傳播

通過(guò)長(zhǎng)期的工程經(jīng)驗(yàn)和科學(xué)推論，總結(jié)出以下變量需要進(jìn)行不確定性傳播的考慮：堆芯體積流量、壓緊彈簧剛度、水力阻力、燃料組件濕重(體積密度)、跨距、機(jī)械分析(彈簧壓縮量)。

如果上述參數(shù)的不確定性不符合統(tǒng)計(jì)學(xué)分布，則采用保守值。

a)體積流量

對(duì)給定電站，名義堆芯體積流量≥測(cè)量流量。堆芯體積流量不確定性≥rcs流量測(cè)量不確定性。

模擬測(cè)定中采用測(cè)量值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣。

b)壓緊彈簧剛度

對(duì)于給定組件，壓緊彈簧剛度取決于彈簧系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，該值可以根據(jù)實(shí)驗(yàn)獲得。

模擬測(cè)定中采用實(shí)驗(yàn)值擬合的正態(tài)分布來(lái)進(jìn)行抽樣。

c)水力阻力系數(shù)

水力阻力系數(shù)，為復(fù)合參數(shù)，隨狀態(tài)點(diǎn)的改變而改變，取決于堆芯功率、堆芯流量和堆芯入口條件。水力參數(shù)包含了無(wú)量綱的壓降系數(shù)(代表沖擊壓降和摩擦壓降)。水力阻力的不確定性取決于沖擊壓降的不確定性。不確定性可以通過(guò)計(jì)算測(cè)量和預(yù)測(cè)之間的偏差，并通過(guò)多項(xiàng)式修正。

不包含不確定度。

d)燃料組件濕重，體積，密度

濕重取決于燃料組件干重和排水體積和密度。濕重變化很小，取名義值，不包含不確定性。

e)跨距

尺寸參數(shù)，用于計(jì)算壓降。通常取名義值，不包含不確定性。

f)壓緊彈簧變形

壓緊彈簧變形取決于6個(gè)基本的尺寸參數(shù)，堆腔高度、燃料組件高度、輻照生長(zhǎng)、熱膨脹、彈簧自由高度、彈簧厚度。

燃料組件高度為下堆芯板與燃料組件接合處到上堆芯板與燃料組件接合處(通常為彈簧頂端)的距離。上述6個(gè)參數(shù)的名義值和不確定性來(lái)自于計(jì)算或測(cè)量。

六、確定最小壓緊力

一旦狀態(tài)點(diǎn)、參數(shù)和不確定性確定，就要檢查電廠的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例。設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例為采用核安全局批準(zhǔn)的程序評(píng)價(jià)堆芯的熱工水力狀況，以獲得每個(gè)燃料組件的壓降。電站運(yùn)行的典型工況定義了設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例。

在給定的燃料設(shè)計(jì)，極限燃料組件在給定燃耗(如bol或eol)下有著最高的壓降。在大多數(shù)情況下，彈簧系統(tǒng)的壓緊能力和燃耗有關(guān)。保守的選擇壓緊能力最低的組件，以降低分析的數(shù)量。

通過(guò)熱工水力程序預(yù)測(cè)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例得到的壓降為：程序預(yù)測(cè)△pbasedesigncase：

基于rcs體積流量、堆芯旁流、燃料設(shè)計(jì)、堆芯功率水平、系統(tǒng)壓力和入口冷卻劑溫度，冷卻劑密度由堆芯平均溫度確定。

程序預(yù)測(cè)了設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例的壓降，同時(shí)各個(gè)參數(shù)及其不確定性作為傳播模型的輸入。傳播模型采用前述模型。

傳播模型確定平衡力，要求計(jì)算10000次。壓緊力的期望值和偏差在計(jì)算后即可獲得。該狀態(tài)點(diǎn)的平衡力在95％置信水平下，保持方向向下的概率為95％，計(jì)算公式為：

nhd95/95＝nhdmean-k95/95/n(σnhd)

其中，n＝10000

則nhd95/95＝nhdmean-k95/95/10000(σnhd)

其中，k95/95/10000＝1.670

在對(duì)每個(gè)狀態(tài)點(diǎn)計(jì)算nhd95/95后，最小的nhd95/95值為極限工況。

因?yàn)榈玫搅俗罱K的壓緊力分布數(shù)據(jù)，我們就可以對(duì)壓緊力進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)處理，從而得到對(duì)應(yīng)的統(tǒng)計(jì)量，以及我們要求的壓緊力不確定度。

七、分析流程

在采用蒙特卡洛進(jìn)行壓緊力分析的分析過(guò)程如下：

a)定義分析的狀態(tài)點(diǎn)；

b)定義原始變量的名義值和不確定性；

c)采用核安全局批準(zhǔn)的程序和等于或接近于狀態(tài)點(diǎn)的流量模擬測(cè)定堆內(nèi)所有燃料組件壓降，以定義設(shè)計(jì)基準(zhǔn)算例；

d)采用傳播模型(即使用已經(jīng)進(jìn)過(guò)驗(yàn)證的模擬測(cè)定軟件，如cactus)，確定每個(gè)燃料組件的壓緊力。如果每個(gè)燃料組件的合力為正(向下為正方向)，則壓緊準(zhǔn)則滿足。其中具有最小壓緊裕量的組件為所要分析的組件。

e)最終對(duì)所有的模擬測(cè)定結(jié)果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分布，可以得出所需要的所有統(tǒng)計(jì)量，同時(shí)確定壓緊力的不確定度。

八、方法的擴(kuò)展

a)本發(fā)明實(shí)現(xiàn)了基本的全統(tǒng)計(jì)法模擬測(cè)定流程，同時(shí)方便拓展到其他參數(shù)的分析。

由于本方法采用蒙特卡洛抽樣法實(shí)現(xiàn)，該方法使用抽樣產(chǎn)生數(shù)據(jù)，只要需要參數(shù)的輸入量及其統(tǒng)計(jì)分布規(guī)律就可以進(jìn)行初始化數(shù)據(jù)輸入進(jìn)行整體模擬測(cè)定，而不需要考慮其中間過(guò)程的復(fù)雜性。對(duì)其最終的模擬測(cè)定結(jié)果僅需要進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分析即可得到相關(guān)信息，所以大大降低了各類參數(shù)不確定度分析的難度。同時(shí)該方法具有普適性，可以推廣應(yīng)用于其他類似參數(shù)的模擬測(cè)定分析中。

b)本方法流程清晰完整，便于今后編制程序，同時(shí)易于仿真分析。

由于蒙特卡洛法基本思想就來(lái)源于計(jì)算機(jī)隨機(jī)抽樣模擬，便于進(jìn)行編程仿真分析。其次本方法結(jié)構(gòu)性強(qiáng)，循環(huán)清晰，邏輯嚴(yán)密，已經(jīng)詳細(xì)歸納出了其分析流程，便于后續(xù)方法的程序化。最后由于輸入數(shù)據(jù)本身可獨(dú)立修改，作到根據(jù)實(shí)際測(cè)量結(jié)果進(jìn)行修正，極大地方便了燃料組件壓緊力精確分析的實(shí)現(xiàn)。

以上所述僅為本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例而已，并不用于限制本發(fā)明，對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，本發(fā)明可以有各種更改、組合和變化。凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi)，所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的權(quán)利要求范圍之內(nèi)。