本申請要求于2015年11月11日在韓國提交的第10-2015-0158190 號韓國專利申請的優(yōu)先權(quán)，該韓國專利申請通過引用并入本文。

本公開涉及旋轉(zhuǎn)變壓器，更具體地，涉及用于測量諸如電動機的旋轉(zhuǎn)裝置的旋轉(zhuǎn)角度和旋轉(zhuǎn)速度的旋轉(zhuǎn)變壓器。

背景技術(shù)：

通常，旋轉(zhuǎn)變壓器是一種用于測量諸如電動機的旋轉(zhuǎn)裝置的旋轉(zhuǎn)角度和旋轉(zhuǎn)速度的傳感器。近來，旋轉(zhuǎn)變壓器廣泛用于各種技術(shù)領(lǐng)域，尤其廣泛用于高精度控制系統(tǒng)，例如，需要以高精度測量和控制旋轉(zhuǎn)角度和旋轉(zhuǎn)速度的電動助力轉(zhuǎn)向系統(tǒng)。因此，需要準(zhǔn)確指出和分析對旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能產(chǎn)生影響的各種因素，并且將這些因素反映在旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計上，以最小化旋轉(zhuǎn)變壓器的測量誤差并且將測量精度提高到最大。

然而，在現(xiàn)有技術(shù)中，如在第1996-178611號日本未經(jīng)審查的專利公開案所公開的，其僅旨在通過改變設(shè)置在旋轉(zhuǎn)變壓器的定子處的勵磁線圈和輸出線圈的配置來提高測量性能，或者如第2005-49183號日本未經(jīng)審查的專利公開案所公開的，僅旨在通過改變旋轉(zhuǎn)變壓器的轉(zhuǎn)子的形狀來提高測量性能，因此定子的背軛與轉(zhuǎn)子之間的寬度關(guān)系不被視作對旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能產(chǎn)生影響的因素。換言之，如果定子的背軛被設(shè)計成具有比轉(zhuǎn)子的寬度小一定水平的寬度，定子的磁通極度過度擁擠，或者產(chǎn)生磁磁飽和以擾亂磁通流，從而使旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能惡化。然而，在現(xiàn)有技術(shù)中，這個缺點并未反映在旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計上。

此外，在現(xiàn)有技術(shù)中，沒有提議優(yōu)化定子的寬度與轉(zhuǎn)子背軛的寬度之間的關(guān)系，并且將該關(guān)系反映到旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計上，以促進(jìn)旋轉(zhuǎn)變壓器設(shè)計工作。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

技術(shù)問題

設(shè)計本公開以解決相關(guān)技術(shù)的問題，因此，本公開涉及提供一種旋轉(zhuǎn)變壓器，該旋轉(zhuǎn)變壓器可通過防止過度擁擠的磁通和磁飽和來提高測量精度、降低制造成本以及促進(jìn)旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計工作。

技術(shù)方案

在本公開的一方面，提供了一種旋轉(zhuǎn)變壓器，該旋轉(zhuǎn)變壓器包括具有線圈的定子和以與定子相距預(yù)定間隙設(shè)置在定子的中心空間的轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子基于旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)以相對于定子改變間隙磁導(dǎo)，其中定子包括具有環(huán)形主體的背軛，以及在背軛的內(nèi)圓周處形成的多個齒以使得線圈繞在齒上，其中轉(zhuǎn)子包括具有用于插入旋轉(zhuǎn)軸的中心孔的環(huán)形主體，以及在環(huán)形主體的外圓周處形成的多個凸極，以及其中定子的背軛和轉(zhuǎn)子的凸極具有滿足以下方程式1的關(guān)系：

方程式1

Wb≥0.66×Wr

其中Wb表示背軛的寬度，Wr表示凸極的寬度，凸極的寬度為凸極的峰值點到中心孔的距離。

在實施方式中，定子的背軛和轉(zhuǎn)子的凸極可具有滿足以下方程式 2的關(guān)系：

方程式2

0.66×Wr≤Wb≤8×Wr

其中Wb表示背軛的寬度，Wr表示凸極的寬度，凸極的寬度為凸極的峰值點到中心孔的距離。

在實施方式中，轉(zhuǎn)子或定子可以是通過對預(yù)定厚度的磁鋼板進(jìn)行層壓而形成的鋼板層壓件。

在實施方式中，定子的齒可分別包括具有T形的前端，以及在背軛的內(nèi)圓周上突出以支承前端的支承部分，線圈纏繞在支承部分上。

在本公開的另一方面，也提供了一種旋轉(zhuǎn)變壓器，其包括具有線圈的定子和以與定子相距預(yù)定間隙設(shè)置在定子的中心空間的轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子基于旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)以相對于定子改變間隙磁導(dǎo)，其中定子包括具有環(huán)形主體的背軛，以及在背軛的內(nèi)圓周處形成的多個齒以使得線圈繞在齒上，其中轉(zhuǎn)子包括具有用于插入旋轉(zhuǎn)軸的中心孔的環(huán)形主體，以及在環(huán)形主體的外圓周處形成的多個凸極，以及其中定子的背軛和轉(zhuǎn)子的凸極具有滿足以下方程式3的關(guān)系：

方程式3

Wb≥0.72×Wr

其中Wb表示背軛的寬度，以及Wr表示凸極的寬度，凸極的寬度為凸極的峰值點到中心孔的距離。

在實施方式中，定子的背軛和轉(zhuǎn)子的凸極可具有滿足以下方程式 4的關(guān)系：

方程式4

0.72×Wr≤Wb≤1×Wr

其中Wb表示背軛的寬度，Wr表示凸極的寬度，凸極的寬度為凸極的峰值點到中心孔的距離。

在實施方式中，轉(zhuǎn)子或定子可以是通過對預(yù)定厚度的磁鋼板進(jìn)行層壓而形成的鋼板層壓件。

在實施方式中，定子的齒可分別包括具有T形的前端，以及在背軛的內(nèi)圓周上突出以支承前端的支承部分，線圈纏繞在支承部分上。

有益效果

根據(jù)本公開，由于在旋轉(zhuǎn)變壓器中對定子的背軛和轉(zhuǎn)子的凸極的寬度之間的比例關(guān)系進(jìn)行了優(yōu)化，因此，能夠在不必增加旋轉(zhuǎn)變壓器的尺寸或重量的情況下防止旋轉(zhuǎn)變壓器的過度擁擠的磁通或磁飽和、提高測量精度并降低制造成本。

此外，由于定子的背軛寬度和轉(zhuǎn)子的凸極寬度被視作一類參數(shù)，并且用于優(yōu)化它們之間的寬度比的數(shù)值范圍被設(shè)置為反映到旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計上，因此能夠促進(jìn)旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計工作，并防止設(shè)計誤差。

另外，所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員根據(jù)下列描述將清楚地理解，根據(jù)本公開的實施方式也可以解決上文未提及的各種技術(shù)目標(biāo)。

附圖說明

圖1是示出根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器的剖面圖。

圖2是示出了圖1中的部分X的放大圖。

圖3示出了根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器的實驗環(huán)境。

圖4A至圖8B是示意性示出了根據(jù)轉(zhuǎn)子凸極和定子背軛之間的寬度比的測量誤差的圖形。

具體實施方式

在下文中，將參考附圖詳細(xì)描述本公開的實施方式，以便清楚地說明對本公開的技術(shù)目標(biāo)的解決方案。然而，在本公開中，如果會使本公開的主體模糊，則可省略現(xiàn)有技術(shù)的任何說明。此外，本文中使用的術(shù)語根據(jù)在本公開中的功能進(jìn)行定義，并且可以根據(jù)設(shè)計者、制造商等的意圖或者按慣例而改變。因此，應(yīng)基于說明書的整體公開內(nèi)容定義術(shù)語。

圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器的剖面圖。

如圖1所示，旋轉(zhuǎn)變壓器100包括定子110和轉(zhuǎn)子120。定子110 具有作為整體的環(huán)狀結(jié)構(gòu)，并且至少一個勵磁線圈(未示出)和至少一個輸出線圈(未示出)設(shè)置在旋轉(zhuǎn)變壓器100的內(nèi)圓周處。近來，廣泛使用具有單相勵磁線圈和雙相輸出線圈的定子110。該定子110 可包括形成定子110的環(huán)形主體的背軛112，以及在背軛112的內(nèi)圓周處形成的多個齒114。定子110的齒之間形成狹槽116以容納線圈，并且勵磁線圈和輸出線圈分別纏繞在齒114上并容納在狹槽116中。在這種情況下，定子110的齒114可分別包括具有T形的前端114a，以及在背軛112的內(nèi)圓周上突出以支承前端114a的支承部分114b，以使得勵磁線圈或輸出線圈纏繞在其上。

轉(zhuǎn)子120具有與定子110對應(yīng)的形狀，并且轉(zhuǎn)子120以與定子110 相距預(yù)定間隙設(shè)置在定子110的中心空間，以基于旋轉(zhuǎn)軸。在這種情況下，轉(zhuǎn)子120與定子110協(xié)作，以相對于定子110改變間隙磁導(dǎo)。為此，轉(zhuǎn)子120可包括具有用于插入旋轉(zhuǎn)軸的中心孔126的環(huán)形主體、在環(huán)形主體的外圓周處形成的多個凸極122，以及用于將凸極連接到彼此的連接單元124。例如，當(dāng)旋轉(zhuǎn)變壓器應(yīng)用到電動助力轉(zhuǎn)向裝置時，轉(zhuǎn)子120可通過中心孔126壓縮插入到組裝到電動助力轉(zhuǎn)向裝置的電動機的軸的端部中。此外，定子110或轉(zhuǎn)子120可由鋼板層壓件制成，所述鋼板層壓件是通過對預(yù)定厚度的多個鐵磁鋼板進(jìn)行層壓形成的，或者由預(yù)定厚度的單個鐵磁鋼板形成。

同時，如果勵磁電壓施加到設(shè)置在定子110處的勵磁線圈，并且此外轉(zhuǎn)子120基于聯(lián)接至其中心孔126的旋轉(zhuǎn)軸進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，那么轉(zhuǎn)子 120通過凸極122和連接部分124相對于定子110改變間隙磁導(dǎo)。因此，正弦和余弦波的電壓信號通過定子110的輸出線圈輸出。旋轉(zhuǎn)變壓器100通過使用這些輸出信號來測量旋轉(zhuǎn)軸的旋轉(zhuǎn)角度、旋轉(zhuǎn)速度等。

在這種情況下，如果將定子110的背軛112的寬度設(shè)計成比轉(zhuǎn)子 120的寬度小一定程度時，磁通路徑變窄，因此穿過背軛112的磁通量將極度過度擁擠或產(chǎn)生磁飽和以擾亂磁通流，從而使得旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能惡化。此外，定子110的背軛112被設(shè)計成具有比轉(zhuǎn)子120 的寬度大一定程度的寬度，測量性能不會大大地提高，但是不必要地增大了產(chǎn)品尺寸，因此也增加了制造成本。

因此，根據(jù)本公開的旋轉(zhuǎn)變壓器100通過應(yīng)用定子110的背軛112 與轉(zhuǎn)子120之間的優(yōu)化寬度比進(jìn)行設(shè)計。

圖2示出了是圖1中的部分X的放大圖。

參照圖1和圖2，在本公開中，定子110的背軛寬度(Wb)和凸極寬度(Wr)(其對應(yīng)于轉(zhuǎn)子120的最大寬度)被視作影響旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能的參數(shù)，因此對它們之間的關(guān)系進(jìn)行優(yōu)化，從而提高旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能。

此處，背軛寬度(Wb)被限定為通過從背軛112的外半徑(R2) 減去背軛112的內(nèi)半徑(R1)獲得的值(R2-R1)。換言之，背軛寬度 (Wb)可限定為如下方程式1。

方程式1

Wb＝R2-R1

其中，Wb表示背軛112的寬度，R1表示背軛112的內(nèi)半徑，以及R2表示背軛112的外半徑。此時，背軛112的內(nèi)半徑(R1)對應(yīng)于連接背軛112與齒114之間的邊界線的虛擬圓的半徑。

此外，凸極的寬度(Wr)可以限定為通過從轉(zhuǎn)子120的最大外半徑(R4)減去轉(zhuǎn)子120的內(nèi)半徑(R3)獲得的值(R4-R3)。換言之，凸極的寬度(Wr)可限定為如下方程式2。

方程式2

Wr＝R4-R3

其中，Wr表示凸極寬度，R3表示轉(zhuǎn)子120的內(nèi)半徑，以及R4 表示轉(zhuǎn)子120的最大外半徑。此時，轉(zhuǎn)子120的最大外半徑(R4)對應(yīng)于連接凸極122的峰值點的虛擬圓的半徑，轉(zhuǎn)子120的內(nèi)半徑(R3) 對應(yīng)中心孔126的半徑。因此，凸極寬度(Wr)也可被限定為從轉(zhuǎn)子 120的凸極122的峰值點到中心孔126的最短距離。

根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器被設(shè)計成使得背軛寬度 (Wb)與凸極寬度(Wr)之比(Wb/Wr)具有0.66或以上的預(yù)定值。換言之，凸極寬度(Wr)與背軛寬度(Wb)之間的關(guān)系可表示為以下方程式3。

方程式3

Wb≥0.66×Wr

其中，Wb表示背軛寬度，Wr表示凸極寬度。

此時，如果背軛寬度(Wb)小于凸極寬度(Wr)0.66倍，那么定子110的齒114處產(chǎn)生的磁通很容易在背軛112處飽和，并且在磁通之間產(chǎn)生干涉以增加旋轉(zhuǎn)變壓器的測量誤差。因此，為了確保旋轉(zhuǎn)變壓器的測量誤差小于±0.5°(這是精確測量領(lǐng)域中所要求的最大允許限制)，背軛寬度(Wb)應(yīng)該是凸極寬度(Wr)的0.66倍或以上。如上所述，根據(jù)本公開的實施方式，定子110的背軛112可設(shè)計成具有等于或大于凸極寬度(Wr)的0.66倍的寬度。

同時，如果背軛寬度(Wb)大于凸極寬度(Wr)的8倍，那么旋轉(zhuǎn)變壓器的測量精度并沒有顯著增加，但不必要地增加了產(chǎn)品尺寸，并且增加了制造成本從而使經(jīng)濟可行性惡化。因此，根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器可設(shè)計成使得背軛寬度(Wb)與凸極寬度(Wr) 之比(Wb/Wr)在0.66至8的范圍內(nèi)。換言之，凸極寬度(Wr)與背軛寬度(Wb)之間的關(guān)系可表示為以下方程式4。

方程式4

0.66×Wr≤Wb≤8×Wr

其中，Wb表示背軛寬度，以及Wr表示凸極寬度。

如上所述，根據(jù)該公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器，就測量精度和經(jīng)濟可行性而言，期望的是將定子110的背軛112設(shè)計成具有與轉(zhuǎn)子120的凸極寬度(Wr)的0.66倍至8倍相對應(yīng)的寬度。

此外，根據(jù)本公開的另一實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器可被設(shè)計成使得背軛寬度(Wb)與凸極寬度(Wr)之比(Wb/Wr)具有0.72或以上的預(yù)定值。換言之，凸極寬度(Wr)與背軛寬度(Wb)之間的關(guān)系可表示為以下方程式5。

方程式5

Wb≥0.72×Wr

其中，Wb表示背軛寬度，以及Wr表示凸極寬度。

如果背軛寬度(Wb)被設(shè)計為凸極寬度(Wr)的0.72倍或以上，旋轉(zhuǎn)變壓器的最大測量誤差降低至0.35°或更低，這允許旋轉(zhuǎn)變壓器的高精度。

同時，如果背軛寬度(Wb)大于凸極寬度(Wr)，雖然產(chǎn)品尺寸變得更大，并且制造成本增加，但是旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能也不會大大提高，從而使生產(chǎn)效率降低。

因此，根據(jù)本公開的另一實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器可被設(shè)計成使得背軛寬度(Wb)與凸極寬度(Wr)之比(Wb/Wr)在0.72至1的范圍內(nèi)。換言之，凸極寬度(Wr)與背軛寬度(Wb)之間的關(guān)系可以表示為以下方程式6。

方程式6

0.72×Wr≤Wb≤1×Wr

其中，Wb表示背軛寬度，以及Wr表示凸極寬度。

如上所述，如果背軛的寬度(Wb)被設(shè)計為凸極寬度(Wr)的 0.72倍至1倍，那么可確保具有0.35°或更低的最大測量誤差的高精度，同時也可獲得更小的產(chǎn)品尺寸和降低的制造成本。

在下文中，將使用如下實驗性示例來驗證根據(jù)轉(zhuǎn)子的凸極和定子的背軛之間的寬度比的旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能。

圖3示出了根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器的實驗環(huán)境。

如圖3所示，在該實驗性示例中，根據(jù)本公開的實施方式的旋轉(zhuǎn)變壓器樣品20聯(lián)接至電動機10的轉(zhuǎn)軸的一端，此外編碼器30聯(lián)接至電動機10的轉(zhuǎn)軸的另一端，然后通過計算器40分析旋轉(zhuǎn)變壓器樣品 20和編碼器30的輸出波形，以測量旋轉(zhuǎn)變壓器樣品20的誤差。

旋轉(zhuǎn)變壓器樣品的準(zhǔn)備

準(zhǔn)備了多個旋轉(zhuǎn)變壓器樣品，所述旋轉(zhuǎn)變壓器樣品包括具有凸極的轉(zhuǎn)子和具有的背軛的定子，凸極具有7.8mm的寬度(Wr)以及背軛具有寬度(Wb)，以使得背軛寬度(Wb)與凸極寬度(Wr)之比(Wb/Wr) 為0.6至12。通過將具有0.5mm厚度的鐵磁鋼板進(jìn)行層壓以最小化損耗(諸如鐵損耗)來準(zhǔn)備每個樣品的定子和轉(zhuǎn)子。此外，將定子準(zhǔn)備成具有24個齒，并且將轉(zhuǎn)子準(zhǔn)備成具有10個凸極。

誤差的測量

實驗條件被設(shè)置成具有24.5℃的實驗溫度、7Vrms的外加電壓、 10kHz的頻率和轉(zhuǎn)子處60rpm的旋轉(zhuǎn)速度，并且除了寬度比(Wb/Wr) 之外的其他實驗條件在旋轉(zhuǎn)變壓器樣品中維持一致。在驅(qū)動電動機10 的旋轉(zhuǎn)軸時，通過計算器40來計算旋轉(zhuǎn)變壓器樣品20的旋轉(zhuǎn)角度輪廓，并且將旋轉(zhuǎn)變壓器樣品20的旋轉(zhuǎn)角度輪廓與編碼器30的旋轉(zhuǎn)角度輪廓進(jìn)行比較，以計算每個樣品的測量誤差。此外，該實驗性示例中的目標(biāo)旋轉(zhuǎn)變壓器的最大允許誤差被設(shè)置成±0.5°。具有滿足±0.5°的最大允許誤差的測量性能的旋轉(zhuǎn)變壓器可應(yīng)用于各種精度控制系統(tǒng)，從而確保通用應(yīng)用以及測量精度。

圖4A至圖8B是示意性示出了根據(jù)轉(zhuǎn)子凸極和定子背軛之間的寬度比的測量誤差的圖形。

首先，如圖4A和圖4B所示，如果背軛與凸極寬度的寬度比 (Wb/Wr)為0.6(情況01)，可發(fā)現(xiàn)隨著轉(zhuǎn)子保持旋轉(zhuǎn)，測量誤差在最大值0.564°與最小值-0.557°之間變化，并且最大測量誤差的絕對值，達(dá)到0.564°。此外，如果寬度比(Wb/Wr)為0.64(情況02)，可發(fā)現(xiàn)隨著轉(zhuǎn)子保持旋轉(zhuǎn)，測量誤差在最大值0.524°和最小值-0.536°之間變化。

此外，參照圖5A和圖5B，如果寬度比(Wb/Wr)為0.65(情況 03)，可發(fā)現(xiàn)隨著轉(zhuǎn)子保持旋轉(zhuǎn)，測量誤差在最大值0.447°和最小值 -0.512°之間變化。換言之，如果寬度比(Wb/Wr)為0.65(情況03)，測量誤差的最大值在容許誤差范圍內(nèi)，但最小值不期望地超出容許誤差范圍內(nèi)。

同時，參照圖5A和圖5B，如果寬度比(Wb/Wr)達(dá)到0.66(情況04)，可發(fā)現(xiàn)隨著轉(zhuǎn)子保持旋轉(zhuǎn)，測量誤差在最大值0.4°和最小值 -0.46°之間變化，并且最大測量誤差變?yōu)?.46°，其低于最大容許誤差 0.5°。

此外，參照圖6A和圖6B，如果背軛與凸極的寬度比(Wb/Wr) 為0.72(情況05)和1(情況06)，最大測量誤差分別變?yōu)?.346°和 0.343°，這保證了高精度。

然而，參照圖7A和圖7B以及圖8A和圖8B，即使寬度比(Wb/Wr) 大大增加至2、4和8(情況07、情況08、情況09)，最大測量誤差只是稍微改善到0.329°，0.323°和0.316°。具體地，如果寬度比(Wb/Wr) 超過8，以及達(dá)到12(情況10)，可發(fā)現(xiàn)即使寬度比(Wb/Wr)大大增加，最大測量誤差也在0.316°處不變化。換言之，如果寬度比 (Wb/Wr)為1或以上，定子背軛的寬度增加，使得旋轉(zhuǎn)變壓器的尺寸、重量、制造成本也整體增加，而旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能并未大大提高，這會降低生產(chǎn)效率。

表1是示出了根據(jù)轉(zhuǎn)子凸極與定子背軛之間的寬度比的最大測量誤差的表格。此處，最大測量誤差表示根據(jù)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)而變化的測量誤差的最大絕對值。

表1

參照表1，如果背軛寬度與凸極寬度之比(Wb/Wr)從0.6增加到 12，旋轉(zhuǎn)變壓器的最大測量誤差會逐漸降低。具體地，如果寬度比 (Wb/Wr)變?yōu)?.66或以上，最大測量誤差降低到0.5°或以下，這滿足目標(biāo)容許誤差范圍。此外，如果寬度比(Wb/Wr)達(dá)到0.72或以上，最大測量誤差降低到0.35°或更低，這允許旋轉(zhuǎn)變壓器的高精度。然而，如果寬度比(Wb/Wr)增加到超過1，可發(fā)現(xiàn)最大測量誤差的下降率變得溫和。具體地，如果寬度比率(Wb/Wr)超過8，最大測量誤差不會實質(zhì)上降低。在這種情況下，應(yīng)理解關(guān)于旋轉(zhuǎn)變壓器的測量精度，背軛與凸極的寬度比(Wb/Wr)與其他因素相比不會對旋轉(zhuǎn)變壓器的測量性能產(chǎn)生很大影響。

如上所述，根據(jù)本公開，由于在旋轉(zhuǎn)變壓器中優(yōu)化了定子的背軛寬度與轉(zhuǎn)子的凸極寬度之間的比例關(guān)系，因此能夠防止旋轉(zhuǎn)變壓器中的過度擁擠的磁通或磁飽和，提高測量精度并降低制造成本，而不會不必要地增大旋轉(zhuǎn)變壓器的尺寸或重量。此外，由于定子的背軛寬度和轉(zhuǎn)子的凸極寬度被視作一類參數(shù)，并且用于優(yōu)化它們之間的寬度比的數(shù)值范圍被設(shè)置為反映到旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計上，因此能夠促進(jìn)旋轉(zhuǎn)變壓器的設(shè)計工作，并防止設(shè)計誤差。此外，本領(lǐng)域的技術(shù)人員根據(jù)下面的描述可以清楚地理解，根據(jù)本公開的實施方式也可以解決上面沒有提到的各種技術(shù)問題。

至此，已經(jīng)詳細(xì)描述了本公開的實施方式。然而，所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員將清楚地理解，可以在本公開的范圍內(nèi)進(jìn)行各種更改。因此，實施方式不應(yīng)被解釋為限制性的，而應(yīng)為說明性的。換言之，本公開的真實范圍在所附權(quán)利要求書中進(jìn)行限定，并且它的等同物和更改應(yīng)完全被視作落入本公開的范圍內(nèi)。