本發(fā)明涉及一種功率轉(zhuǎn)換裝置。

背景技術(shù)：

混合動力汽車和電動汽車具有高電壓蓄電池和功率轉(zhuǎn)換裝置。高電壓蓄電池將電力提供至對用于驅(qū)動車輛的電動機進行驅(qū)動的功率轉(zhuǎn)換裝置。功率轉(zhuǎn)換裝置設(shè)有DC-DC轉(zhuǎn)換器，該DC-DC轉(zhuǎn)換器將從高電壓蓄電池供給來的高電壓轉(zhuǎn)換成低電壓。通過DC-DC轉(zhuǎn)換器轉(zhuǎn)換后的低電壓被供給至車輛的輔助設(shè)備，例如燈和收音機。

日本專利申請公開JP2013-211943A(對應(yīng)于美國專利US2015/0029666A1)公開了一種功率轉(zhuǎn)換裝置，該功率轉(zhuǎn)換裝置具有功率半導(dǎo)體模塊和DC-DC轉(zhuǎn)換器。功率半導(dǎo)體模塊將DC電壓轉(zhuǎn)換為AC電壓。DC-DC轉(zhuǎn)換器將DC電壓轉(zhuǎn)換成具有不同電平的DC電壓。

諸如功率轉(zhuǎn)換裝置之類的車輛裝置需要安裝在有限的空間內(nèi)，以提高車輛的乘客座艙的舒適性，由此需要減小它的尺寸。日本專利申請公開JP2013-211943A提出了通過縮短從功率半導(dǎo)體模塊和DC-DC轉(zhuǎn)換器到各個輸入端子間的電線連接距離，來減小功率轉(zhuǎn)換裝置的尺寸。

為了進一步減小功率轉(zhuǎn)換裝置的尺寸，除了縮短電線連接距離之外，有必要減小包括在功率轉(zhuǎn)換裝置內(nèi)的設(shè)備的尺寸。為了減小功率轉(zhuǎn)換裝置的尺寸，想到減小功率轉(zhuǎn)換裝置的DC-DC轉(zhuǎn)換器的尺寸。為了減小DC-DC轉(zhuǎn)換器的尺寸，設(shè)想了DC-DC轉(zhuǎn)換器的高頻化的發(fā)展。

已經(jīng)在DC-DC轉(zhuǎn)換器中使用的Si-MOSFET(硅-金屬氧化物半導(dǎo)體場效應(yīng)晶體管)被以數(shù)百kHz(千赫茲)的開關(guān)頻率驅(qū)動。但是，具有與Si半導(dǎo)體設(shè)備相比性能得到大幅提高的、以SiC或GaN為代表的新一代半導(dǎo)體設(shè)備在加速推進DC-DC轉(zhuǎn)換器的高頻化。盡管DC-DC轉(zhuǎn)換器的更高頻化已經(jīng)得到了發(fā)展，但會因收音機噪音的惡化而受到延阻。

在傳統(tǒng)的DC-DC轉(zhuǎn)換器的開關(guān)頻率下，還因為具有三次或更高次諧波頻率的高頻段的諧波部件，而使得噪音混雜在車輛的收音機中。作為收音機噪音的原因，由在電線中流動的共模電流引起的輻射噪音疊加在收音機天線上，導(dǎo)致收音機中不期望的噪音。

注意到開關(guān)頻率的基礎(chǔ)電波具有近似于收音機頻率的值，當(dāng)DC-DC轉(zhuǎn)換器的頻率進一步增加以進一步減小DC-DC轉(zhuǎn)換器的尺寸時，會導(dǎo)致在收音機噪音問題的增加。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種功率轉(zhuǎn)換裝置，該功率轉(zhuǎn)換裝置能夠在抑制收音機噪音的同時減小DC-DC轉(zhuǎn)換器的尺寸。

根據(jù)本發(fā)明的一個方面，功率轉(zhuǎn)換器具有逆變器、DC-DC轉(zhuǎn)換器以及殼體。所述逆變器將從蓄電池供給來的DC電壓轉(zhuǎn)換為AC電壓。所述DC-DC轉(zhuǎn)換器增加或降低從所述蓄電池供給來的所述DC電壓。

所述殼體具有多個壁、逆變器輸入端子及轉(zhuǎn)換器輸入端子，所述多個壁包圍所述逆變器，來自所述蓄電池的電源線連接到所述逆變器輸入端子，以將所述DC電壓輸入至所述逆變器，與所述DC-DC轉(zhuǎn)換器連接的電源線連接到所述轉(zhuǎn)換器輸入端子，以將所述DC電壓輸入至所述DC-DC轉(zhuǎn)換器。

所述多個壁具有參照壁和與所述參照壁對立的相對壁。所述逆變器輸入端子配置成相對于假想面鄰近所述參照壁，所述假想面在所述參照壁與所述相對壁之間將所述殼體二等分。所述轉(zhuǎn)換器輸入端子配置成相對于所述假想面鄰近所述相對壁相鄰。

也就是說，所述逆變器輸入端子和所述轉(zhuǎn)換器輸入端子相對于假想面配置在相對兩側(cè)上。在這種構(gòu)造中，由于功率轉(zhuǎn)換裝置內(nèi)側(cè)的電感增加，因此由共模噪音引起的輻射噪音能得到抑制。

由于輻射噪音得到抑制，因此收音機噪音受到抑制。由于收音機噪音受到抑制，因此，能夠增加DC-DC轉(zhuǎn)換器的開關(guān)頻率。由于DC-DC轉(zhuǎn)換器的開關(guān)頻率能夠得到提高，因此能夠降低DC-DC轉(zhuǎn)換器的尺寸。

附圖說明

本發(fā)明的上述及其它的目的、特征和優(yōu)點能從下述詳細(xì)的說明并參照附圖而變得更為清晰，附圖中相似的部件被標(biāo)注相似的附圖標(biāo)記，其中：

圖1是具有本發(fā)明第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的驅(qū)動系統(tǒng)的框圖；

圖2是根據(jù)第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的噪音濾波器的等效電路圖；

圖3是根據(jù)第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的DC-DC轉(zhuǎn)換器的等效電路圖；

圖4是根據(jù)第一實施例的用于說明部件布局的功率轉(zhuǎn)換裝置的殼體的解釋性俯視圖；

圖5是用于說明部件布局的根據(jù)本發(fā)明第二實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的殼體的解釋性俯視圖；

圖6A是當(dāng)沿箭頭VIA觀察時殼體在圖5中的線VIA-VIA處的解釋性側(cè)視圖；

圖6B是當(dāng)沿箭頭VIB觀察時殼體在圖5中的線VIB-VIB處的解釋性側(cè)視圖；

圖7是根據(jù)本發(fā)明第三實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的等效電路圖；

圖8是根據(jù)本發(fā)明第四實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的等效電路圖；

圖9是根據(jù)本發(fā)明第五實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的等效電路圖；

圖10是根據(jù)本發(fā)明第六實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的等效電路圖；

圖11是根據(jù)本發(fā)明第七實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的等效電路圖；以及

圖12是根據(jù)本發(fā)明另一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置的殼體的解釋性側(cè)視圖。

具體實施方式

下面，結(jié)合圖1至圖11對本發(fā)明的各實施例進行描述。

在第一實施例之后進行描述的各實施例中，對與在第一實施例中描述的各部件或結(jié)構(gòu)實質(zhì)相同的各部件或結(jié)構(gòu)，將標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記。應(yīng)當(dāng)注意的是，“本實施例”是指第一至第七實施例。

在后文第一至第七實施例中描述的功率轉(zhuǎn)換裝置例如能用在對逆變器和DC-DC轉(zhuǎn)換器進行驅(qū)動的系統(tǒng)，而該逆變器和DC-DC轉(zhuǎn)換器用于將電力供給至輔助設(shè)備。

(第一實施例)

參照圖1，將對具有功率轉(zhuǎn)換裝置101的電動機驅(qū)動系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)進行描述。如圖1所示，電動機驅(qū)動系統(tǒng)具有電動發(fā)電機26、27和功率轉(zhuǎn)換裝置101。

電動發(fā)電機26、27是永磁體同步型三相AC電動機。電動發(fā)電機26、27例如用在混合汽車的串聯(lián)并聯(lián)混合動力系統(tǒng)中。電動發(fā)電機26、27在由從蓄電池20供給來的電力驅(qū)動時起到產(chǎn)生力矩的電動機的作用，而在車輛減速時起到產(chǎn)生電力的發(fā)電機的作用。

功率轉(zhuǎn)換裝置101具有蓄電池20、共模電容21、濾波電容22、升壓斬波電路30、濾波電容23、逆變器24、25、噪音濾波器60、DC-DC轉(zhuǎn)換器80和殼體40。下文，電動發(fā)電機將被稱為“MG”，DC-DC轉(zhuǎn)換器將被稱為“DDC”。另外，在附圖中，噪音濾波器60被標(biāo)注為“NF”，逆變器24、25被標(biāo)注為“INV”。

蓄電池20連接到殼體40的逆變器輸入端子41。蓄電池20是DC電源，該DC電源例如由諸如鎳氫次級蓄電池和鋰離子次級蓄電池之類的可再充電蓄電池提供?？梢允褂弥T如雙電層電容之類的電存儲設(shè)備作為DC電源，以代替蓄電池20。由蓄電池20供給的電壓將被稱為蓄電池電壓Vb。

共模電容21與蓄電池20并聯(lián)連接。共模電容21具有兩個電容的串聯(lián)電路。兩個電容間的連結(jié)點被連接到接地線。由此，共模電容21是所謂的Y電容。共模電容21將被引導(dǎo)通過高電勢線Lp1和低電勢線Lg1的共模電流從蓄電池20引到至接地線，由此降低共模噪音。

濾波電容22與蓄電池20并聯(lián)連接，且由單一電容組成。由此，濾波電容22是所謂的X電容。濾波電容22起到降低來自蓄電池20的常態(tài)噪音以及使蓄電池電壓Vb中的變平的作用。

升壓斬波電路30具有電抗器31和升壓斬波部32。升壓斬波電路30使蓄電池電壓Vb逐步增加，以產(chǎn)生升壓斬波電壓Vs。升壓斬波電壓Vs被提供至逆變器24、25。

電抗器31能儲存和釋放由感生電壓引發(fā)的電能，該感生電壓伴隨著在電流上的變化而產(chǎn)生。

升壓斬波部32具有：兩個開關(guān)元件33、34，這兩個開關(guān)元件33、34串聯(lián)連接；以及續(xù)流二極管35、36，該續(xù)流二極管35、36與開關(guān)元件33、34相應(yīng)地并聯(lián)連接。

位于高電勢側(cè)的開關(guān)元件33連接在電抗器31的輸出端子與逆變器24、25的高電勢線Lp1之間。位于低電勢側(cè)的開關(guān)元件34連接在電抗器31的輸出端子與逆變器24、25的低電勢線Lg1之間。續(xù)流二極管35、36沿著允許電流從高電勢側(cè)向低電勢側(cè)流動的方向布置。

在運轉(zhuǎn)過程中，當(dāng)高電勢側(cè)開關(guān)元件33處于關(guān)斷狀態(tài)而低電勢側(cè)開關(guān)元件34處于接通狀態(tài)時，電流從蓄電池20流至電抗器31，因此，電能被儲存在電抗器31中。當(dāng)高電勢側(cè)開關(guān)元件31處于接通狀態(tài)而低電勢側(cè)開關(guān)元件34處于關(guān)斷狀態(tài)時，儲存在電抗器31中的電能被釋放，因此，升壓斬波電壓Vs被朝向逆變器24、25輸出，而該升壓斬波電壓Vs是在蓄電池電壓Vb上疊加了感生電壓的電壓。

平流電容23與逆變器24并聯(lián)連接，并連接在升壓斬波電路30與逆變器24之間。平流電容23使輸出至逆變器24、25的升壓斬波電壓Vs中的變動變平。

各逆變器24、25由橋接的六個開關(guān)元件組成，且被施加了升壓斬波電壓Vs。在逆變器24、25中，位于各相的開關(guān)元件根據(jù)PWM控制或相控制而被接通和關(guān)斷。由此，逆變器24、25將DC電壓轉(zhuǎn)換為三相AC電壓，并且根據(jù)對開關(guān)元件的接通和關(guān)斷的控制將三相AC電壓供給至MG 26、27。

噪音濾波器60配置在轉(zhuǎn)換器輸入端子81與逆變器輸入端子41之間。噪音濾波器60與濾波電容22并聯(lián)連接。噪音濾波器60對常態(tài)噪音和共模噪音進行抑制。

如圖2所示，噪音濾波器60具有濾波輸入端子61、濾波輸出端子62、共模電容63、64、線電容65、66、常態(tài)扼流圈67以及共模扼流圈68。

濾波輸入端子61具有第一濾波輸入端子611和第二濾波輸入端子612。濾波輸出端子62具有第一濾波輸出端子621和第二濾波輸出端子622。

共模電容63、64是Y電容。共模電容63、64將被引導(dǎo)通過高電勢線Lp2和低電勢線Lg2的共模電流引到接地線，由此降低共模噪音。

線電容65、66對被引導(dǎo)通過高電勢線Lp2和低電勢線Lg2的常態(tài)電流進行抑制。

常態(tài)扼流圈67具有單一導(dǎo)線圍著單一芯部卷繞的結(jié)構(gòu)。常態(tài)扼流圈67串聯(lián)連接在第一濾波輸入端子611與共模扼流圈68之間。當(dāng)常態(tài)電流在常態(tài)扼流圈67中流動時，常態(tài)扼流圈67產(chǎn)生磁通量。當(dāng)在常態(tài)扼流圈67中產(chǎn)生磁通量時，常態(tài)扼流圈67起到電感器的作用，由此對常態(tài)噪音進行抑制。

共模扼流圈68具有第一線圈681和第二線圈682。共模扼流圈68具有兩個導(dǎo)線圍著單一芯部卷繞的結(jié)構(gòu)。第一線圈681和第二線圈682的導(dǎo)線沿與彼此相反的方向卷繞。當(dāng)共模電流在第一線圈681和第二線圈682中流動時，在第一線圈681和第二線圈682中產(chǎn)生的磁通量彼此得到增強。因而，共模扼流圈68起到產(chǎn)生大阻抗的電感器的作用，由此抑制共模噪音。

DDC 80由蓋99圍繞，且連接到殼體40的轉(zhuǎn)換器輸入端子81。DDC 80逐步降低從蓄電池20經(jīng)由逆變器輸入端子41施加的蓄電池電壓Vb，以產(chǎn)生逆電壓(bucked voltage)Vd。

如圖3所示，DDC 80是全橋型DC-DC轉(zhuǎn)換器。DDC 80具有殼體連接端子92、轉(zhuǎn)換器輸出端子82、開關(guān)元件93～96、變壓器83、同步整流元件84、85、電抗器86以及平流電容90、91。

殼體連接端子92具有第一殼體連接端子921和第二殼體連接端子922。殼體連接端子92連接到殼體40的轉(zhuǎn)換器輸入端子81。

轉(zhuǎn)換器輸出端子82具有第一轉(zhuǎn)換器輸出端子821和第二轉(zhuǎn)換器輸出端子822。轉(zhuǎn)換器輸出端子82連接到車輛的輔助設(shè)備，諸如燈和收音機。

開關(guān)元件93至96配置在兩對高電勢和低電勢線，且形成全橋接電路。開關(guān)元件93和開關(guān)元件95連接到高電勢線Lp3。開關(guān)元件94和開關(guān)元件96連接到低電勢線Lg3。

位于全橋接電路的一個對角線上的開關(guān)元件93、96和位于全橋接電路的另一對角線上的開關(guān)元件94、95被高速地交替接通和關(guān)斷，因此，正電壓和負(fù)電壓被交替地施加于變壓器83的主線圈87。

變壓器83對位于連接到殼體連接端子92的初級側(cè)與連接到轉(zhuǎn)換器輸出端子82的次級側(cè)之間的電壓進行轉(zhuǎn)換。變壓器83具有初級線圈87和次級線圈88、89。當(dāng)正電壓和負(fù)電壓被交替地施加到初級線圈87時，在次級線圈88、89中產(chǎn)生電壓，進而對電壓進行轉(zhuǎn)換。

同步整流元件84、85例如由MOSFET來提供。同步整流元件84連接到次級線圈88。同步整流元件85連接到次級線圈89。由于同步整流元件84、85被交替地接通和關(guān)斷，因此，位于次級側(cè)的電流被同步地整流。

電抗器86能儲存和釋放由感生電壓引發(fā)的磁能，該感生電壓根據(jù)在電流上的變化而產(chǎn)生。

平流電容90使位于第一殼體連接端子921與第二殼體連接端子922之間的電壓變平。平流電容91使位于第一轉(zhuǎn)換器輸出端子821與第二轉(zhuǎn)換器輸出端子822之間的電壓變平。

(運轉(zhuǎn))

接著，對功率轉(zhuǎn)換裝置101的運轉(zhuǎn)進行描述。

例如處于100至300V的蓄電池電壓Vb被從蓄電池20施加至逆變器輸入端子41。當(dāng)施加蓄電池電壓Vb時，升壓斬波電路30將蓄電池電壓Vb逐步增加至大約900V的電平，由此產(chǎn)生升壓斬波電壓Vs。當(dāng)升壓斬波電壓Vs被施加到逆變器24、25時，逆變器24、25在功率運行過程中將DC電壓轉(zhuǎn)換為三相AC電壓，并且將該三相AC電壓供給至MG 26、27。逆變器24、25在再生運行過程中將由MG 26、27產(chǎn)生的AC電流轉(zhuǎn)換為DC電流，由此能將DC電流充至蓄電池20中。

當(dāng)施加蓄電池電壓Vb時，DDC 80根據(jù)全橋接電路的開關(guān)元件93至96的高速開關(guān)操作將蓄電池電壓Vb逐步降低至10至20V的電平，由此產(chǎn)生逆電壓Vd。逆電壓Vd施加到諸如車輛的燈和收音機等的輔助設(shè)備。此時，由于由在電線中流動的共模噪音引起的輻射噪音被疊加在收音機天線上，因此，會產(chǎn)生收音機噪音。由于產(chǎn)生收音機噪音，因此，很難使DDC 80具有更高的頻率。進而，很難降低DDC 80的尺寸。

為了抑制收音機噪音和降低DDC 80的尺寸，殼體40的逆變器輸入端子41和轉(zhuǎn)換器輸入端子81的布置被設(shè)想成如下的方式。具體來說，如圖4所示，殼體40的逆變器輸入端子41和轉(zhuǎn)換器輸入端子81相對于將殼體40二等分的假想平面Sv布置在相對兩側(cè)。

下面，對殼體40進行詳細(xì)描述。

如圖4所示，殼體40具有長方形的平行六面體形狀。殼體40具有三維形狀，其在沿高度方向截取的橫截面上呈多邊形形狀。殼體40具有從六個方向圍繞的多個壁。殼體40的多個壁具有參照壁401和相對壁402。殼體40具有逆變器輸入端子41和轉(zhuǎn)換器輸入端子81。

參照壁401與相對壁402相對立。參照壁401在與假想面Sv垂直的方向上與相對壁402相對。下面，將與假想面Sv垂直的方向稱為相對方向。

相對壁402具有區(qū)域Sp，逆變器輸入端子41沿相對方向突出到區(qū)域Sp。也就是說，當(dāng)逆變器輸入端子41沿相對方向突出到相對壁402上時，區(qū)域Sp與逆變器輸入端子41重疊。區(qū)域Sp是由假想面Sa、假想面Sb以及相對壁402的平面所限定的突出區(qū)域，其中，上述假想面Sa從第一逆變器輸入端子411延伸至相對壁402，上述假想面Sb從第二逆變器輸入端子412延伸至相對壁402。在相對壁402上，將除了區(qū)域Sp之外的壁面的區(qū)域稱為其余區(qū)域Sr。

假想面Sv沿殼體40的縱向在參照壁401與相對壁402之間將殼體40二等分，上述殼體40的縱向相當(dāng)于相對方向。假想面Sv是在殼體40沿六個方向突出時將突出的平面的最外表面二等分的假想面。相反壁402相對于假想面Sv位于與參照壁401相反的位置。

在殼體40具有長方形的平行六面體形狀的情況下，殼體40具有六個壁，并且從六個方向?qū)⒛孀兤?4、25包圍。在六個壁中，相鄰的壁相互垂直。假想面Sv沿縱向?qū)んw40二等分。換言之，參照壁401和相對壁402沿縱向彼此相對，且參照壁401與相對壁402間的距離是在長方形的平行六面體形狀的其它對相對壁間的距離中最長的。

逆變器輸入端子41連接到蓄電池20。逆變器輸入端子41具有第一逆變器輸入端子411和第二逆變器輸入端子412。來自蓄電池20的電源線連接到逆變器輸入端子41。由此，逆變器輸入端子41經(jīng)由升壓斬波電路30將電壓輸入至逆變器24、25。

轉(zhuǎn)換器輸入端子81連接到DDC 80的殼體連接端子92。轉(zhuǎn)換器輸入端子81具有第一轉(zhuǎn)換器輸入端子811和第二轉(zhuǎn)換器輸入端子812。轉(zhuǎn)換器輸入端子81連接到與DDC80連接的電源線。轉(zhuǎn)換器輸入端子81將已經(jīng)穿過噪音濾波器60的電壓輸入至DDC 80。

逆變器輸入端子41和轉(zhuǎn)換器輸入端子81相對于假想面Sv位于彼此相對的位置。轉(zhuǎn)換器輸入端子41配置在參照壁401上。轉(zhuǎn)換器輸入端子81配置在相對壁402上。在相對壁402上，轉(zhuǎn)換器輸入端子81位于在區(qū)域Sp外側(cè)的相對壁402的其余區(qū)域Sr中。

逆變器輸入端子41的中間點定義為Pi，將轉(zhuǎn)換器輸入端子81的中間點定義為Pc。穿過中間點Pi和中間點Pc的假想線定義為Iv。中間點Pi和中間點Pc相對于假想線Sv位于相對兩側(cè)。中間點Pi與參照壁401相鄰。中間點Pc與相對壁402相鄰。逆變器24、25在殼體40內(nèi)位于假想線Iv上。

(效果)

(1)在本實施例中，逆變器輸入端子41和轉(zhuǎn)換器輸入端子81相對于假想面Sv布置殼體40的相對兩側(cè)。逆變器輸入端子41配置在參照壁401上，且轉(zhuǎn)換器輸入端子81配置在相對壁402上。在這一構(gòu)造中，在功率轉(zhuǎn)換裝置101中的電感或電容被用在逆變器輸入端子41與轉(zhuǎn)換器輸入端子81之間。

由于利用了電感或電容，因此，能使功率轉(zhuǎn)換裝置101內(nèi)的阻抗會增加，且由共模電流引發(fā)的輻射噪音能夠得到抑制。由于輻射噪音能夠得到抑制，因此，收音機噪音得到抑制，且DDC 80的開關(guān)頻率能夠增加至更高的頻率。由于DDC 80能夠制成為具有更高的頻率，因此，能夠減小DDC 80的尺寸。

(2)由于逆變器24、25定位在假想線Iv上，因此，能夠使用在逆變器上伴生的電感或電容，且功率轉(zhuǎn)換裝置101內(nèi)的阻抗增加。因而，由共模噪音引發(fā)的輻射噪音得到進一步抑制。

(第二實施例)

在第二實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置102的結(jié)構(gòu)與第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置101的結(jié)構(gòu)相似，除了殼體的壁的形狀。

如圖5所示，功率轉(zhuǎn)換裝置102的殼體42具有參照壁403和鄰接壁404，該鄰接壁404經(jīng)由共用邊緣Ec而與參照壁403相鄰接，上述共用邊緣Ec是長方形的平行六面體形狀的邊緣之一。

如圖6A所示，參照壁403具有由多個邊緣E11至E14限定的輪廓。邊緣E11與邊緣E14相對。邊緣E12與邊緣E13相對。如圖6B所示，鄰接壁404具有由多個邊緣E21至E24限定的輪廓。邊緣E21與邊緣E24相對。邊緣E22與邊緣E23相對。邊緣E11和邊緣E24相當(dāng)于共用邊緣Ec，在該共用邊緣Ec處，參照壁403和鄰接壁404彼此相鄰接。

逆變器輸入端子41配置在參照壁403上，處于與離共用邊緣Ec最遠(yuǎn)的邊緣E14相鄰的位置處。轉(zhuǎn)換器輸入端子81配置在鄰接壁404上，處于與離共用邊緣Ec最遠(yuǎn)的邊緣E21相鄰的位置處。在第二實施例中，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(第三實施例)

在第三實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置103的結(jié)構(gòu)與第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置101的結(jié)構(gòu)相似，除了噪音濾波器的布置。如圖7所示，功率轉(zhuǎn)換裝置103的噪音濾波器160并置在共模電容21與濾波電容22之間。在從逆變器輸入端子41至噪音濾波器160的距離較短的結(jié)構(gòu)中，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(第四實施例)

在第四實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置104的結(jié)構(gòu)與第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置101的結(jié)構(gòu)相似，除了濾波電容和升壓斬波電路的布置。

如圖8所示，在功率轉(zhuǎn)換裝置104中，濾波電容122在與逆變器輸入端子41相比更與轉(zhuǎn)換器輸入端子81相鄰的一側(cè)配置于升壓斬波電路130與噪音濾波器60之間，且與噪音濾波器60并置。

升壓斬波電路130在與逆變器輸入端子41相比更與轉(zhuǎn)換器輸入端子81相鄰的一側(cè)配置于逆變器24、25與濾波電容122之間。濾波電容122遠(yuǎn)離逆變器輸入端子41。升壓斬波電路130遠(yuǎn)離逆變器輸入端子41。在第四實施例中，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(第五實施例)

在第五實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置105的結(jié)構(gòu)與第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置101的結(jié)構(gòu)相似，除了噪音濾波器的布置。

如圖9所示，功率轉(zhuǎn)換裝置105的濾波電容222布置在逆變器24、25與噪音濾波器60之間，且與噪音濾波器60并置。在這一布置中，即使濾波電容122遠(yuǎn)離逆變器輸入端子41，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(第六實施例)

在第六實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置106的結(jié)構(gòu)與第一實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置101的結(jié)構(gòu)相似，除了從逆變器輸入端子41至轉(zhuǎn)換器輸入端子81的電線路徑。

如圖10所示，在功率轉(zhuǎn)換裝置106中，從第一逆變器輸入端子411至噪音濾波器60的高電勢線Lp4和從第二逆變器輸入端子412至噪音濾波器60的低電勢線Lg4均經(jīng)由單一導(dǎo)線直接連接。從第一逆變器輸入端子411至噪音濾波器60的輸入端子的高電勢線Lp4、以及從噪音濾波器60的輸出端子至第二逆變器輸入端子412的低電勢線Lg4沿著殼體40的壁405延伸。在第六實施例中，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(第七實施例)

在第七實施例中，功率轉(zhuǎn)換裝置107的結(jié)構(gòu)與第五實施例的功率轉(zhuǎn)換裝置105的結(jié)構(gòu)相似，除了從逆變器輸入端子41至轉(zhuǎn)換器輸入端子81的電線路徑。

如圖11所示，低電勢線Lg5和從第一逆變器輸入端子411至濾波電容222的高電勢線Lp5經(jīng)由單一導(dǎo)線直接連接。從第一逆變器輸入端子411至噪音濾波器222的輸入端子的高電勢線Lp5、以及從噪音濾波器222的輸出端子至第二逆變器輸入端子412的低電勢線Lg5沿著殼體40的壁406延伸。在第七實施例中，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(其它實施例)

(i)在本實施例中，DDC是反向轉(zhuǎn)換器(bucking converter)，該反向轉(zhuǎn)換器抵消從蓄電池施加的電壓。作為另一示例，DDC可具有升壓斬波電路的功能，它逐步增加從蓄電池施加的電壓。在這種情況下，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(ii)如圖12所示，DDC 80可收納在殼體40。同樣地，蓄電池20可收納在殼體。在這些情況下，也能實現(xiàn)與第一實施例相似的有益效果。

(iii)功率轉(zhuǎn)換裝置中可具有冷卻管道，該冷卻管道允許諸如冷卻水和冷卻氣體的冷卻介質(zhì)流動，以對逆變器或DDC進行冷卻。

(iv)DDC可具有推拉型的DC-DC轉(zhuǎn)換器。無關(guān)于DC-DC轉(zhuǎn)換器的類型，能獲得與第一實施例相似的有益效果。

(v)殼體并不總是必須具有由壁沿六個方向包圍的四邊形的平行六面體形狀。殼體可具有帶底壁的柱形形狀，該底壁具有諸如臺階形狀或梯形形狀等多邊形形狀，或是具有諸如帶有半圓形底壁的半圓柱形狀和帶有滑稽外形底壁的柱狀形狀等具有彎曲壁的其它柱狀形狀。

盡管僅選擇了選定的示例性實施例和示例以對本發(fā)明進行說明，但對于本領(lǐng)域技術(shù)人員來說，從本發(fā)明中應(yīng)當(dāng)明白能夠在不脫離隨附權(quán)利要求書限定的本發(fā)明的范圍內(nèi)進行各種改變和改型。另外，根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例和示例的前述描述僅用于說明，并不旨在限制由隨附權(quán)利要求書及它們的等同物所限定的本發(fā)明。