br>[0056] 進一步地，參照圖6,本實施例基于第四實施例的技術方案，本實施例的占空比調 節(jié)電路500還包括信號切換模塊546、第三采樣電路547、荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548和充電曲 線規(guī)劃模塊549,第三采樣電路547采樣蓄電池模塊400的充放電端Vin-out的電壓和電 流，并輸出到荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548,荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548根據接收到的電壓和電流，得 出蓄電池模塊400的荷電狀態(tài)輸出至充電曲線規(guī)劃模塊549,并根據蓄電池的荷電狀態(tài)是 否達到預設閾值而輸出相應的控制信號至信號切換模塊546 ;
[0057] 充電曲線規(guī)劃模塊549根據接收到的荷電狀態(tài)，輸出對應的參考電流至信號切換 模塊546的第一輸入端，信號切換模塊546的第二輸入端連接第二比例積分控制器542的 輸出端，信號切換模塊546的輸出端連接第二比較芯片543的第一輸入端；荷電狀態(tài)監(jiān)測模 塊548在蓄電池的荷電狀態(tài)達到預設閾值時，輸出第一控制信號以控制信號切換模塊546 的第一輸入端與輸出端連通；荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548在蓄電池的荷電狀態(tài)未達到預設閾值 時，輸出第二控制信號以控制信號切換模塊546的第二輸入端與輸出端連通。
[0058] 本實施例中，第三采樣電路547實時反饋蓄電池模塊400的充放電端Vin-out的 電流和電壓給荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548,荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548根據蓄電池模塊400的充放 電端Vin-out的充/放電的電流和電壓，根據充放電端Vin-out的充電電流為正，放電電流 為負，從而計算出蓄電池模塊400中的剩余電量，即得出蓄電池模塊400的荷電狀態(tài)；荷電 狀態(tài)監(jiān)測模塊548將得出的荷電狀態(tài)輸出到充電曲線規(guī)劃模塊549,充電曲線規(guī)劃模塊549 根據荷電狀態(tài)與充電電流的曲線關系，輸出當前荷電狀態(tài)對應的充電電流到信號切換模塊 546的第二輸入端；荷電狀態(tài)監(jiān)測模塊548中預設了一閾值（本實施例優(yōu)選該閾值為進入 涓流充電的臨界荷電狀態(tài)）。1、當得出的荷電狀態(tài)達到該閾值大?。催_到涓流充電的荷 電狀態(tài)）時，輸出第一控制信號以控制信號切換模塊546的輸出端與信號切換模塊546的 第二輸入端連通（即與充電曲線規(guī)劃模塊549的輸出端連通），從而信號切換模塊546輸 出當前荷電狀態(tài)對應的充電電流（即涓流充電電流），第二比較芯片543將當前充電電流 與涓流充電電流比較，得出電流偏差大小，第三比例積分控制器545根據該電流偏差大小 得出相應的占空比，該占空比使得脈沖信號發(fā)生器600生成相應的脈沖信號，從而反饋調 節(jié)直流變換電路200的輸出電流為涓流充電電流，對蓄電池模塊400進行涓流充電，防止蓄 電池模塊400的充電電流過大，保證蓄電池模塊400的安全。2、當得出的荷電狀態(tài)未達到 該閾值大小（即沒有達到涓流充電的荷電狀態(tài)）時，輸出第二控制信號以控制信號切換模 塊546的輸出端與信號切換模塊546的第一輸入端連通（即與第二比例積分控制器542的 輸出端連通），從而信號切換模塊546輸出第二比例積分控制器542輸出的輸出電流參考 值，第二比較芯片543將當前充電電流與輸出電流參考值比較，得出電流偏差大小，第三比 例積分控制器545根據該電流偏差大小得出相應的占空比，該占空比使得脈沖信號發(fā)生器 600生成相應的脈沖信號，從而反饋調節(jié)直流變換電路200的輸出電流為最大功率點對應 的輸出電流，保證對蓄電池模塊400的快速充電。
[0059] 通過本實施例技術方案，使蓄電池模塊400在快充滿（達到涓流充電狀態(tài)）時，進 行涓流充電，并使蓄電池模塊400在荷電狀態(tài)較低時，保持快速充電，從而既可實現蓄電池 模塊400更快速的充滿，同時，防止蓄電池模塊400在快充滿時的過流充電，保證蓄電池模 塊400的安全性。
[0060] 具體的，本實施例的全直流變換電路優(yōu)選采用半橋逆變全橋整流拓撲電路，參照 圖7,為本實施例優(yōu)選的一個電路方案。該優(yōu)選方案的直流變換電路200包括第一電容C1、 第二電容C2、第三電容C3、第四電容C4、第五電容C5、第一PNP型三極管Q1、第二PNP型三 極管Q2、第一變壓器T1、第一電感L1和第一全橋整流橋BR1，其中：直流變換電路200的輸 入端Vin的正端依次經第一電容C1和第二電容C2連接直流變換電路200的輸入端Vin的 負端；第一PNP型三極管Q1的集電極連接直流變換電路200的輸入端Vin的正端，第一PNP型三極管Q1的發(fā)射極連接第二PNP型三極管Q2的集電極，第二PNP型三極管Q2的發(fā)射極 連接直流變換電路200的輸入端Vin的負端，第一PNP型三極管Q1的基極和第二PNP型三 極管Q2的基極為直流變換電路200的受控端；第一變壓器T1的原邊線圈的一端連接第一 PNP型三極管Q1的發(fā)射極，第一變壓器T1的原邊線圈的另一端經第三電容C3連接第一電 容C1與第二電容C2的公共端，第一變壓器T1的副邊線圈連接第一全橋整流橋BR1的輸入 端，第一電感L1的第一端連接第一全橋整流橋BR1的輸出正端，第一電感L1的第二端為直 流變換電路200的輸出端Vout，第一電感L1的第二端還分別經第四電容C4和第五電容C5 連接第一全橋整流橋BR1的輸出負端。
[0061] 本實施例中，第一電容C1和第二電容C2為分壓作用，第三電容C3為隔直通交作 用，第一電感L1為濾波作用；第四電容C4可選用較大容量的電解電容，以吸收低次諧波和 維持電壓，第五電容C5可選用較小容量的薄膜電容，以濾除高頻擾動；第一全橋整流橋BR1 由四個二極管（未標號）構成，第一變壓器T1優(yōu)選為正激變壓器。本實施例的直流變換電 路200工作原理為：通過脈沖信號生成器輸出的脈沖信號分別控制第一PNP型三極管Q1和 第二PNP型三極管Q2的導通和截止，從而控制調節(jié)第一變壓器T1的副邊線圈的輸出大小， 第一變壓器T1的副邊線圈的輸出在經過第一全橋整流橋BR1進行整流后經第一電感L1濾 波輸出到直流母線300上，對蓄電池模塊400充電或對外供電。
[0062] 具體的，本實施例的全直流變換電路優(yōu)選采用半橋逆變半橋整流拓撲電路，參照 圖8,為本實施例優(yōu)選的一個電路方案。該優(yōu)選方案的直流變換電路200包括第六電容C6、 第七電容C7、第八電容C8、第九電容C9、第十電容C10、第三PNP型三極管Q3、第四PNP型三 極管Q4、第二電感L2、第二變壓器T2、第一二極管D1和第二二極管D2,其中：直流變換電路 200的輸入端Vin的正端依次經第六電容C6和第七電容C7連接直流變換電路200的輸入 端Vin的負端；第三PNP型三極管Q3的集電極連接直流變換電路200的輸入端Vin的正端， 第三PNP型三極管Q3的發(fā)射極連接第四PNP型三極管Q4的集電極，第四PNP型三極管Q4 的發(fā)射極連接直流變換電路200的輸入端Vin的負端，第三PNP型三極管Q3的基極和第 四PNP型三極管Q4的基極為直流變換電路200的受控端；第二變壓器T2的原邊線圈的一 端連接第三PNP型三極管Q3的發(fā)射極，第二變壓器T2的原邊線圈的另一端經第八電容C8 連接第六電容C6與第七電容C7的公共端，第二變壓器T2的副邊線圈的一端經第一二極管 D1連接第二電感L2的第一端，第二電感L2的第二端為直流變換電路200的輸出端Vout， 第二變壓器T2的副邊線圈的另一端經第二二極管D2連接第一電感L1的第一端，第二電感 L2的第二端還分別經第九電容C9和第十電容C10連接第二變壓器T2的副邊線圈的中心軸 頭。
[0063] 本實施例的直流變換電路200結構與第一實施例的電路結構類似，區(qū)別在于：本 實施例由第一二極管D1和第二二極管D2構成半橋整流結構，且第二變壓器T2的副邊線圈 具有中心軸頭。本實施例的直流變換電路200的工作原理與第一實施例的直流變換電路 200原理相同，不在贅述。
[0064] 具體的，本實施例的全直流變換電路優(yōu)選采用全橋LLC諧振逆變全橋整流拓撲電 路，參照圖9,為本實施例優(yōu)選的一個電路方案。該優(yōu)選方案的直流變換電路200包括第 i^一電容C11、第十二電容C12、第十三電容C13、第十四電容C14、第五PNP型三極管Q5、第 六PNP型三極管Q6、第七PNP型三極管Q7、第八PNP型三極管Q8、第三電感L3、第四電感L4、第二全橋整流橋BR2和第三變壓器T3,其中：第^^一電容C11連接在直流變換電路200 的輸入端Vin的正、負端之間；第五PNP型三極管Q5的集電極連接直流