繼續(xù)執(zhí)行步驟22 ;
步驟23、控制器發(fā)出控制指令閉合所判斷的分相永磁開關(guān)；
步驟24、永磁開關(guān)在三相電壓差第一個周波后的過零時刻完成合閘，實現(xiàn)備用電源母線對第二負荷快速供電。
[0015]本發(fā)明的積極效果是具有以下幾個特點:
(I)實現(xiàn)雙電源快速切換。
[0016]研究表明，雙電源供電系統(tǒng)快速切換可能失敗有以下兩種情況:I)對于來自不同電源的雙電源供電系統(tǒng)，當正常運行時，由于存在初始相角差，傳統(tǒng)的快速切換判據(jù)不能滿足快速切換條件的概率相當大。2)即使來自同一電源的初始相角差為零的雙電源供電系統(tǒng)，在某些特殊負荷情況下，傳統(tǒng)的快速切換判據(jù)不能滿足條件，雙電源快速切換成功率不能保證100%。本發(fā)明電壓差首周波后過零分相切換動作判據(jù)條件是否滿足不受負載特性的影響，保證百分百實現(xiàn)電壓差首次過零快速切換。
[0017]本發(fā)明沒有慢速切換，與傳統(tǒng)首次同期捕捉切換的概念完全不同。三相ABC雙電源的電壓差實驗數(shù)據(jù)曲線如圖4所示，從^時刻開始檢測，C相相位差首先達到過零點，然后，B相相位差達到過零點，A相相位差最后達到過零點。這樣，對于50Hz電網(wǎng)，檢測到電壓差首次過零的時間小于半個周波10ms。傳統(tǒng)首次同期捕捉切換是在雙母線三相電壓向量第一次相位重合時(雙母線三相電壓差第一次同時為零)合閘，即在圖4中的?2時刻滿足首次同期捕捉切換的條件，首次同期捕捉切換時間h二 4-?!，實驗數(shù)據(jù)表明，一般首次同期捕捉切換時間?3約為600?650 ms。本發(fā)明電壓差首周波后過零分相切換是根據(jù)雙母線三個單相電壓差分別在第一個周波后過零時刻分別切換三個永磁開關(guān)。由于永磁開關(guān)制造技術(shù)實現(xiàn)了接通的時間為一個周波20ms，當檢測開始后，遇到電壓差過零時刻就可以通過控制器發(fā)出合閘指令，永磁開關(guān)在電壓差第一個周波后過零時刻就能實現(xiàn)接通，所以，在圖4中C相首先合閘，C相切換時間&大約為22 ms，B相稍后合閘，B相切換時間大約為25 ms,A相最后合閘，A相切換時間&大約為28ms。由此可見，無論何時開始檢測，檢測到相電壓差首周波后過零合閘所需時間最大值小于30 ms。所以，對于50Hz電網(wǎng)，永磁開關(guān)完成切換最長時間不超過一個半周波30ms ο
[0018]圖4的實驗數(shù)據(jù)表明，這樣既省略了以前復(fù)雜的快速切換判據(jù)和首次同期判據(jù)的計算，又使動作判據(jù)條件是否滿足不受負載特性的影響，通過判斷分相電壓差首周波后過零分相切換，從而提高了切換速度，并保證百分百實現(xiàn)電壓差首次過零快速切換。
[0019](2)開關(guān)使用壽命長，經(jīng)濟效益好。
[0020]永磁開關(guān)在電壓過零時合閘，不會出現(xiàn)傳統(tǒng)機械開關(guān)通斷時引起的起弧現(xiàn)象，抑制環(huán)流的產(chǎn)生，延長了開關(guān)的使用壽命，減小了故障維修概率，從而降低了生產(chǎn)成本。
【附圖說明】
[0021]圖1為本發(fā)明雙電源快速切換控制裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0022]圖2為本發(fā)明雙電源快速切換控制方法第一實施例的流程圖。
[0023]圖3為本發(fā)明雙電源快速切換控制方法第二實施例的流程圖。
[0024]圖4為本發(fā)明電壓差首周波后過零分相快速切換過程實驗曲線。
【具體實施方式】
[0025]下面通過附圖和實施例，對本發(fā)明的技術(shù)方案做進一步的詳細描述。
[0026]如圖1所示，本發(fā)明雙電源快速切換控制裝置的主體結(jié)構(gòu)包括控制器和永磁開關(guān)，控制器用于在一條母線失電時控制永磁開關(guān)CB33將第一母線和第二母線連接，使另一條母線為失電母線所帶負荷供電，永磁開關(guān)與控制器連接，用于根據(jù)控制器的指令實現(xiàn)電壓差首周波后過零分相快速切換。具體地，與第一負荷Ml連接的第一母線BI和與第二負荷M2連接的第二母線B2由永磁開關(guān)CB33連接，同時永磁開關(guān)CB 33與控制器T連接，當一條母線(如第一母線)失電時，永磁開關(guān)0833通過合閘使另一條母線(如第二母線)為失電母線所帶負荷供電。永磁開關(guān)分別與控制器T、第一母線BI和第二母線B2連接，用于根據(jù)控制器的指令實現(xiàn)分相電壓差首次過零快速切換?？刂破鱐用于在失電時判斷分相電壓差首次過零條件是否滿足，如果滿足條件就執(zhí)行下一步，否則繼續(xù)判斷，控制器T控制永磁開關(guān)閉合，實現(xiàn)另一條母線為失電母線所帶負荷供電。
[0027]本發(fā)明控制器T包括第一電流互感器接線Gn、第一電壓互感器接線G12、第一斷路器控制接線G13、第一母線電壓互感器接線G14、第二電流互感器接線G21、第二電壓互感器接線G22、第二斷路器控制接線G23、第二母線電壓互感器接線G24和永磁開關(guān)控制接線G 3，其中第一電流互感器接線G11與第一電流互感器CT n連接，第一斷路器控制接線G 13與第一母線斷路器CB11連接，第一電流互感器CT n和第一母線斷路器CB η依次串接在工作電源母線I上，第一電壓互感器接線G12與第一電壓互感器PT 31的一端連接，第一電壓互感器PT 31的另一端與工作電源母線I連接，第一母線電壓互感器接線G14與第一母線電壓互感器PT ^的一端連接，第一母線電壓互感器PT11的另一端與第一母線BI連接；第二電流互感器接線G 21與第二電流互感器CT21連接，第二斷路器控制接線G23與第二母線斷路器CB 21連接，第二電流互感器CT21和第二母線斷路器CB 21依次串接在備用電源母線II上，第二電流互感器接線G21與第二電壓互感器PT 32的一端連接，第二電壓互感器PT 32的另一端與備用電源母線II連接，第二母線電壓互感器接線G24與第二母線電壓互感器PT 21的一端連接，第二母線電壓互感器PT21的另一端與備用電源母線II連接；永磁開關(guān)控制接線G3與永磁開關(guān)CB33連接。實際應(yīng)用中，工作電源母線I上還串接有第一進線斷路器CB12和第一負荷斷路器CB31，備用電源母線II上還串接有第二進線斷路器CB22和第二負荷斷路器CB 32。
[0028]本發(fā)明永磁開關(guān)CB33+端與第一母線BI連接，另一端與第二母線Β2連接，控制端與控制器T的母聯(lián)斷路器控制接線G3連接；用于根據(jù)控制器T的指令將第一母線和第二母線接通，實現(xiàn)雙電源電壓差首周波后過零分相切換。
[0029]本發(fā)明雙電源電壓差首周波后過零分相切換控制裝置的工作過程說明如下:
對于工作電源母線I失電情況:
Al、正常運行時，工作電源母線I為第一負荷Ml供電，備用電源母線II為第二負荷M2供電，永磁開關(guān)CB33處于斷開狀態(tài)；
B1、當工作電源母線I失電(第一母線BI失電)時，該側(cè)線路保護(安裝于開關(guān)CBll內(nèi)部)經(jīng)一定延時后啟動控制器Τ，控制器T發(fā)出控制指令斷開第一母線斷路器CB11;
Cl、控制器T判斷雙母線分相電壓差首次過零條件是否滿足，如果滿足條件，執(zhí)行下一步Dl，否則繼續(xù)執(zhí)行步驟Cl ;
D1、控制器T發(fā)出控制指令閉合所判斷的分相永磁開關(guān)CB33;
Ε1、永磁開關(guān)CB33在雙母線三相電壓差一個周波后的過零時刻完成合閘，實現(xiàn)備用電源母線II (第二母線Β2)對第一負荷Ml的快速供電；
對于備用電源母線II失電情況:
Α2、正常運行時，工作電源母線I為第一負荷Ml供電，備用電源母線II為第二負荷M2供電，永磁開關(guān)CB33處于斷開狀態(tài)；
Β2、當備用電源母線II失電(第二母線Β2電)時，該側(cè)線路保護(安裝于開關(guān)CB21內(nèi)部)經(jīng)一定延時后啟動控制器Τ，控制器T發(fā)出控制指令斷開第二母線斷路器CB21;
C2、控制器T判斷雙母線分相電壓差首次過零條件是否滿足，如果滿足條件，執(zhí)行下一步D2，否則繼續(xù)執(zhí)行步驟C2 ;
D2、控制器T發(fā)出控制指令閉合所判斷的分相永磁開關(guān)CB33;
Ε2、永磁開關(guān)CB33在雙母線三相電壓差一個周波后的過零時刻完成合閘，實現(xiàn)備用電源母線I第一母線BI)對第一負荷M2的快速供電；
本發(fā)明上述技術(shù)方案中，雙母線分相電壓差首次過零條件包括:A φ彡Kl和U2多Κ2，其中△ φ為母線電壓與備用電源電壓之間的相角差絕對值，U2為備用電源電壓，Kl和Κ2為整定值，Kl幾乎等于零，Κ2 一般取80%。
[0030]研究表明，雙電源供電系統(tǒng)快速切換可能失敗有以下兩種情況:1)對于來自不同電源的雙電源供電系統(tǒng)，當正常運行時，由于存在初始相角差，傳統(tǒng)的快速切換判據(jù)不能滿足快速切換條件的概率相當大。2)即