本發(fā)明涉及使用多個感應(yīng)加熱線圈對單一的被加熱體進行感應(yīng)加熱的感應(yīng)加熱烹調(diào)器及其控制方法。
背景技術(shù)：
：此前也提出了使用多個感應(yīng)加熱線圈對單一的被加熱體進行感應(yīng)加熱的感應(yīng)加熱烹調(diào)器。例如在專利文獻1中記載了一種電磁感應(yīng)加熱裝置，具有諧振頻率高的半橋驅(qū)動電路、諧振頻率比較低的全橋驅(qū)動電路、以及能夠任意地切換這些驅(qū)動電路的繼電器，利用半橋驅(qū)動電路對由鋁等磁導(dǎo)率低的材料構(gòu)成的鍋進行感應(yīng)加熱，利用全橋驅(qū)動電路(約20kHz)對由鐵等磁導(dǎo)率高的材料構(gòu)成的鍋進行感應(yīng)加熱的。另外，在專利文獻2中提出了利用多個加熱線圈同時或者交替地對鍋進行加熱的感應(yīng)加熱裝置。該感應(yīng)加熱裝置具有兩組的半導(dǎo)體開關(guān)的串聯(lián)體，在各串聯(lián)體的中點之間連接將諧振頻率設(shè)定為大致相同的2個諧振電路，在2個諧振電路各自的連接點與電源的負極之間具有繼電器。另外，專利文獻2記載的感應(yīng)加熱裝置切換繼電器的開閉狀態(tài)來切換兩組半橋電路和一組全橋電路，從而改變在多個加熱線圈中流過的電流的朝向，能夠根據(jù)鍋等負載的形狀、使用狀態(tài)，并且根據(jù)機器的使用狀態(tài)，靈活使用加熱分布?！緦＠墨I1】日本特開2010-80359號公報【專利文獻2】日本專利第5169488號技術(shù)實現(xiàn)要素：然而，專利文獻1以及專利文獻2記載的感應(yīng)加熱裝置存在如下課題：需要多個加熱線圈的切換電路，其電路結(jié)構(gòu)以及控制方法變得復(fù)雜，制造成本增大。另外，在被加熱的單一的鍋通過由磁性材料(鐵系的磁導(dǎo)率高的材料)和非磁性材料(鋁、銅系的磁導(dǎo)率低的材料)組成的復(fù)合材料來構(gòu)成時，有時盡管位于各加熱線圈的上方的鍋是單一的被加熱體，但針對每個加熱線圈卻判斷為由不同的材料構(gòu)成，導(dǎo)致停止感應(yīng)加熱。另外，即使判斷為能夠繼續(xù)進行感應(yīng)加熱，也由于構(gòu)成材料的差異，導(dǎo)致每個加熱線圈的諧振點偏移，無法高效地加熱。而且，在諧振點的偏移大的情況下，無法對鍋高效地進行加熱，有可能由于從驅(qū)動電路產(chǎn)生的熱而在中途停止感應(yīng)加熱。而且，在關(guān)閉繼電器而以針對每個加熱線圈使驅(qū)動電路獨立地驅(qū)動的方式進行了切換時，如果針對每個加熱線圈檢測出的構(gòu)成鍋的部分的材料不同，則導(dǎo)致加熱線圈之間的諧振頻率偏移。此時，一方的加熱線圈(驅(qū)動電路)對由磁性材料構(gòu)成的鍋的部分進行加熱，另一方的加熱線圈(驅(qū)動電路)對由非磁性材料構(gòu)成的鍋的部分進行加熱，成為與利用多個加熱線圈對多個鍋進行加熱的狀態(tài)同樣的狀態(tài)。即，鍋部分的諧振頻率不同，所以各加熱線圈的驅(qū)動頻率也不同，如果兩者的差分頻率處于可聽頻率區(qū)域內(nèi)，則產(chǎn)生具有差分頻率的干擾音(鍋響聲)。為了避免這樣的讓使用者不舒服的干擾音，需要使各加熱線圈的驅(qū)動頻率相同，但有時即使利用具有與非磁性材料的高的諧振頻率匹配地設(shè)定得較高的驅(qū)動頻率的高頻電流，對由具有低的諧振頻率的磁性材料構(gòu)成的鍋部分進行感應(yīng)加熱，也無法供給充分的電力。即，在使用專利文獻1以及專利文獻2記載的感應(yīng)加熱裝置對由復(fù)合材料構(gòu)成的鍋進行感應(yīng)加熱時，即使調(diào)整各加熱線圈的接通/斷開(ON/OFF)時間的占空比，也產(chǎn)生由鍋的構(gòu)成材料所引起的加熱不均。因此，本發(fā)明提供一種感應(yīng)加熱裝置，在多個加熱線圈協(xié)作而對單一的鍋進行加熱的情況下，無需設(shè)置切換電路等多余的追加電路，而能夠通過簡單的結(jié)構(gòu)對由諧振頻率不同的多個材料(復(fù)合材料)構(gòu)成的鍋高效地進行加熱。本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的特征在于，具備：頂板，載置被加熱體；中央線圈，卷繞成平面狀；周邊線圈，配置于所述中央線圈的周邊；驅(qū)動部，對所述中央線圈及所述周邊線圈供給高頻電流；電源部，對所述驅(qū)動部的兩端施加直流電壓；檢測單元，檢測隔著所述頂板而載置在所述中央線圈及所述周邊線圈的上方的被加熱體的部分的負載特性；以及控制部，根據(jù)檢測到的被加熱體的部分的負載特性，以從a)、b)以及c)中選擇的某一個驅(qū)動模式來控制所述驅(qū)動部，其中，a)并聯(lián)驅(qū)動模式，在所述電源部的直流電壓的兩端并聯(lián)地連接所述中央線圈及所述周邊線圈的狀態(tài)下驅(qū)動所述驅(qū)動部；b)串聯(lián)驅(qū)動模式，在所述電源部的直流電壓的兩端串聯(lián)地連接所述中央線圈及所述周邊線圈的狀態(tài)下驅(qū)動所述驅(qū)動部；c)單獨驅(qū)動模式，在所述電源部的直流電壓的兩端連接所述中央線圈及所述周邊線圈中的某一方的狀態(tài)下驅(qū)動所述驅(qū)動部。根據(jù)本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器，能夠在對小的鍋進行加熱的情況下，僅對中央線圈供給高頻電流，抑制在驅(qū)動周邊線圈的驅(qū)動部中可能產(chǎn)生的不需要的電路損耗，并且抑制來自周邊線圈的不需要的磁通的泄漏，在對大的鍋進行加熱的情況下，對中央線圈以及周邊線圈這兩方供給高頻電流，對鍋高效地進行加熱。另外，根據(jù)本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器，在對由諧振頻率大不相同的多個材料構(gòu)成的鍋進行加熱的情況下，以使多個加熱線圈協(xié)作地對單一的鍋進行加熱的方式切換驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)，從而能夠用單一的驅(qū)動頻率來驅(qū)動由具有不同的諧振頻率的復(fù)合材料構(gòu)成的鍋，能夠避免產(chǎn)生讓使用者不舒服的干擾音。另外，為了切換驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)，無需上述專利文獻1、2記載那樣的繼電器等，能夠使電路結(jié)構(gòu)小型化，廉價地制作。附圖說明圖1是本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的立體圖。圖2的(a)以及(b)是示出加熱線圈的例示性的結(jié)構(gòu)的平面圖。圖3是示出加熱線圈、驅(qū)動部以及控制部的電路結(jié)構(gòu)的框圖。圖4的(a)是加熱線圈的平面圖，(b)是從(a)的A-A’線觀察的IH加熱部的剖面圖。圖5是本發(fā)明的電源部、驅(qū)動部以及控制部的模塊電路圖。圖6是對并聯(lián)驅(qū)動模式下的半導(dǎo)體開關(guān)元件的接通/斷開驅(qū)動進行控制的控制信號的時序圖。圖7是示出本發(fā)明的并聯(lián)驅(qū)動模式下的驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)的電路圖。圖8是加熱線圈的平面圖，示出在各子線圈中流過的高頻電流的朝向。圖9是對串聯(lián)驅(qū)動模式下的半導(dǎo)體開關(guān)元件的接通/斷開驅(qū)動進行控制的控制信號的時序圖。圖10是示出本發(fā)明的串聯(lián)驅(qū)動模式下的驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)的電路圖。圖11是加熱線圈的平面圖，是示出在串聯(lián)驅(qū)動模式下在各子線圈中流過的高頻電流的朝向的圖。圖12是對單獨驅(qū)動模式下的半導(dǎo)體開關(guān)元件的接通/斷開驅(qū)動進行控制的控制信號的時序圖。圖13是加熱線圈的平面圖，示出單獨驅(qū)動模式下的小鍋的配置位置。圖14是示出本發(fā)明的單獨驅(qū)動模式下的驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)的電路圖。圖15是加熱線圈的平面圖，示出在單獨驅(qū)動模式下在中央線圈中流過的高頻電流的朝向。圖16的(a)以及(c)示出實施方式2的加熱線圈的卷繞方向，(b)示出在串聯(lián)驅(qū)動模式下在各子線圈中流過的高頻電流的朝向。圖17是實施方式2的加熱線圈的平面圖，示出在串聯(lián)驅(qū)動模式下在各子線圈中流過的高頻電流的朝向。圖18是示出實施方式2的串聯(lián)驅(qū)動模式下的驅(qū)動部的電路結(jié)構(gòu)的電路圖。圖19是示出本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的控制方法的流程圖。圖20的(a)是從由復(fù)合材料構(gòu)成的特殊鍋的鍋底側(cè)觀察的平面圖，(b)是從(a)的B-B’線觀察的IH加熱部的剖面圖。(符號說明)1：感應(yīng)加熱烹調(diào)器；2：框體；3：頂板；4：烤架部；5：上表面操作部；6：前表面操作部；7：顯示部；8：吸氣排氣口；9：IH加熱部；10：IH加熱部；11：輻射加熱部；100：加熱線圈；101～104：子線圈；30：電源部；31：交流電源；32：二極管橋；33：平滑電路；40：驅(qū)動部(驅(qū)動電路)；401～403：半導(dǎo)體開關(guān)元件的支路；401a～403a、401b～403b：半導(dǎo)體開關(guān)元件；50：控制部；60：檢測單元；70：諧振負載電路；80：諧振電容器；S1～S6：控制信號；Ia、Ib、Ic、Id：高頻電流；P：被加熱物(鍋)；P1、P2、P3：特殊鍋的部分。具體實施方式以下，參照附圖，說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的實施方式。在各實施方式的說明中，為了易于理解而適當?shù)厥褂帽硎痉较虻挠谜Z(例如“上”或者“下”等)，但這只是為了說明，這些用語不限定本發(fā)明。另外，在以下的附圖中，關(guān)于同樣的結(jié)構(gòu)部件，使用同樣的符號來參照。實施方式1.以下，參照圖1～圖15，詳細說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的實施方式1。圖1是概要地示出感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的整體的立體圖。在圖1中，感應(yīng)加熱烹調(diào)器1概要而言主要具備由鈑金構(gòu)成的框體2、將其上側(cè)表面的大致整體進行覆蓋的由玻璃等形成的頂板3、在頂板3上配置于左右的加熱部9、10、在其后方配置的其他加熱部11、以及烹調(diào)用烤架4。在加熱部9以及加熱部10中，是在頂板3的下方配置感應(yīng)加熱線圈100的IH加熱部。而且，其他加熱部11既可以是使用輻射加熱器的輻射加熱部，也可以是使用感應(yīng)加熱的IH加熱部。將在圖中左側(cè)示出的加熱部10作為本發(fā)明的IH加熱部進行圖示說明，但除了加熱部9以外，加熱部11也可以構(gòu)成為采用本發(fā)明的IH加熱部。此外，加熱部的數(shù)量、配置不限于此，加熱部也可以是1個口、2個口、3個口以上，另外加熱部也可以配置為橫一列、倒三角形狀。而且，雖然例示性地說明在框體2的大致中央處配置烹調(diào)用烤架4的、具有所謂中心烤架構(gòu)造的感應(yīng)加熱烹調(diào)器，但本發(fā)明不限于此，在具有烹調(diào)用烤架4偏向某一方的側(cè)面的側(cè)方烤架構(gòu)造的感應(yīng)加熱烹調(diào)器、或者不具備烹調(diào)用烤架4的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中也能夠同樣地適用。感應(yīng)加熱烹調(diào)器1也可以具備：上表面操作部5，用于用戶操作各加熱部9、10、11及烹調(diào)用烤架4；前表面操作部6a、6b，由對火力(輸出)等進行調(diào)整的調(diào)整撥盤等構(gòu)成；以及液晶等顯示部7a、7b、7c，用于顯示它們的控制狀態(tài)、操作向?qū)У?。另外，感?yīng)加熱烹調(diào)器1也可以在上表面操作部5中具備示出所設(shè)定的火力的大小的LED等顯示器。另外，上表面操作部5、顯示部7不限于附圖所示的方式，也可以是操作部和顯示器為一體的結(jié)構(gòu)。而且，感應(yīng)加熱烹調(diào)器1具有在頂板3上的后表面?zhèn)仍O(shè)置的吸氣排氣窗8a、8b、8c。雖然在此未詳細圖示，在感應(yīng)加熱烹調(diào)器1中內(nèi)置有包括對IH加熱部9、10供給高頻電流的驅(qū)動部40的電源部30。此外，本發(fā)明不限于圖中所示的各結(jié)構(gòu)要素的配置以及個數(shù)。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。圖2的(a)以及(b)是示出在頂板3的下方配置的IH加熱部10的加熱線圈100的例示性的結(jié)構(gòu)的平面圖。加熱線圈100是按照同心圓狀配置將線狀導(dǎo)體(絞合線(litzwire)等)進行卷繞而成的多個子線圈而構(gòu)成的。圖2(a)所示的加熱線圈100由按照同心圓狀配置的3個子線圈101、102、103構(gòu)成。各子線圈也可以并聯(lián)地電連接，但也可以將在內(nèi)側(cè)配置的2個子線圈101、102串聯(lián)地連接來構(gòu)成“中央線圈”，使在最外側(cè)配置的子線圈103單獨地構(gòu)成“周邊線圈”。即，在本發(fā)明中，中央線圈以及周邊線圈分別是由1個或者2個以上的子線圈構(gòu)成的子線圈群，加熱線圈100由至少2個子線圈群(中央線圈以及周邊線圈)構(gòu)成。各子線圈101、102、103雖然還取決于驅(qū)動部40等的電路結(jié)構(gòu)，但也可以如圖2(a)的箭頭所示，以(在同一周期內(nèi))向同一方向流過高頻電流的方式配置。圖2(a)所示的加熱線圈100由3個子線圈101、102、103構(gòu)成，但圖2(b)所示的加熱線圈100由4個子線圈101、102、103、104構(gòu)成，具有由任意的數(shù)量的子線圈構(gòu)成的中央線圈以及周邊線圈(子線圈群)。在圖2(b)的加熱線圈100中，例如子線圈101、102構(gòu)成中央線圈，子線圈103、104構(gòu)成周邊線圈，但并不限定這些子線圈的組合。除了圖2(b)所示的結(jié)構(gòu)以外，也可以是各子線圈101～104獨立的結(jié)構(gòu)，還可以是與其他任意的子線圈串聯(lián)或者并聯(lián)地連接的結(jié)構(gòu)，但本發(fā)明的加熱線圈100由中央線圈和周邊線圈構(gòu)成。本發(fā)明的加熱線圈100由中央線圈和周邊線圈的子線圈群構(gòu)成。另外，在圖2(a)以及圖2(b)中，各子線圈101～104被圖示為具有圓形形狀且相互配置在同心圓上，但構(gòu)成本發(fā)明的加熱線圈100的各子線圈的形狀以及配置位置不限于此。例如，也可以將多個周邊線圈構(gòu)成為由不配置在與中央線圈同心的圓上而是以沿著其周圍包圍的方式配置的小徑的多個子線圈構(gòu)成的線圈群(未圖示)。在此，圖2(a)以及圖2(b)所示的構(gòu)成中央線圈的子線圈102優(yōu)選具有適合于所謂小鍋的加熱的直至約14cm的外徑，圖2(a)所示的構(gòu)成周邊線圈的子線圈103具有對于其以上的大小的鍋且進而24cm左右的大小的鍋的加熱也適合的外徑。另外，圖2(b)所示的構(gòu)成周邊線圈的線圈103優(yōu)選具有適合于對比小鍋更大且中等程度的大小的鍋且20cm左右的鍋進行加熱的外徑，圖2(b)所示的子線圈104優(yōu)選具有適合于對其以上的所謂大鍋進行加熱的外徑，具有與圖2(a)的子線圈103相同程度的大小。圖3是示出加熱線圈100、驅(qū)動部40以及控制部50的電路結(jié)構(gòu)的模塊電路圖。在圖3中，加熱線圈100包括由子線圈101、102構(gòu)成的中央線圈、以及由子線圈103、104構(gòu)成的周邊線圈。此外，加熱線圈100是包括中央線圈和周邊線圈的感應(yīng)加熱線圈，構(gòu)成中央線圈以及周邊線圈的子線圈的數(shù)量不限于圖3所示的例子。以下，例示性地說明中央線圈由2個子線圈101、102構(gòu)成、周邊線圈由其他2個子線圈103、104構(gòu)成的事例。通過驅(qū)動部40來驅(qū)動加熱線圈100。驅(qū)動部40包括：第1驅(qū)動電路40a，驅(qū)動將子線圈101、102串聯(lián)地連接而構(gòu)成的中央線圈；第2驅(qū)動電路40b，驅(qū)動將子線圈103、104串聯(lián)地連接而構(gòu)成的周邊線圈；以及檢測單元60，隔著頂板3來檢測載置在加熱線圈100的上方的鍋P的負載特性。檢測單元60檢測中央線圈和周邊線圈各自的負載特性?？刂撇?0根據(jù)檢測單元60的檢測結(jié)果，控制驅(qū)動中央線圈的第1驅(qū)動電路40a和驅(qū)動周邊線圈的第2驅(qū)動電路40b。雖然詳情在后面敘述，鍋P的負載特性是指，例如如在與本申請相同的申請人的日本特開2012-54179號中所記載那樣，包括在中央線圈以及周邊線圈的上方載置的鍋P的諧振頻率、電感或者負載電阻等，根據(jù)電源部30中流過的電流、中央線圈及周邊線圈各自中流過的電流及對其施加的電壓、以及對諧振電容器80施加的電壓等電氣特性來檢測。即，在本申請中，利用檢測單元60來檢測與電源部30、中央線圈以及周邊線圈有關(guān)的可測定的電流以及電壓，從而求出被加熱體(鍋P)的負載特性。但是，鍋P的負載特性的檢測方法不限于上述專利申請公開公報中記載的方法，也可以是檢測中央線圈以及周邊線圈等周邊結(jié)構(gòu)電路的任意的電氣特性來檢測的方法。圖4(a)是與圖3(b)同樣的加熱線圈100的平面圖。圖4(b)是從圖4(a)的A-A’線觀察的IH加熱部10的剖面圖，是示出驅(qū)動部40、控制部50以及加熱線圈100(各子線圈101～104)等的電路結(jié)構(gòu)的圖。圖3以及圖4中的同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在圖4(b)中，子線圈101、102被串聯(lián)地連接而構(gòu)成中央線圈，并與第1驅(qū)動電路40a連接。第1檢測單元60a檢測與頂板3隔開間隙d而載置在中央線圈之上的鍋P的負載特性。另一方面，子線圈103、104被串聯(lián)地連接而構(gòu)成周邊線圈，并與第2驅(qū)動電路40b連接。第2檢測單元60b檢測與頂板3隔著間隙d而載置在周邊線圈之上的鍋P的負載特性。第1及第2檢測單元60a、60b檢測在電源部30以及驅(qū)動部40(中央線圈以及周邊線圈)中流過的電流以及對其施加的電壓等電氣特性，根據(jù)該電氣特性來檢測鍋P的負載特性?？刂撇?0根據(jù)由第1及第2檢測單元60a、60b檢測到的鍋P的負載特性，來檢測鍋P的有無、位置、大小、諧振頻率、負載電阻以及材質(zhì)等負載特性，例如選擇適合于鍋的材質(zhì)的驅(qū)動頻率，并控制控制第1及第2驅(qū)動電路40a、40b，使得對加熱線圈100供給與使用者經(jīng)由操作部5、6設(shè)定的火力對應(yīng)的大小的高頻電流。此時，控制部50根據(jù)第1及第2檢測單元60a、60b的檢測結(jié)果(負載特性)，判斷為在頂板3上不存在鍋P的情況下，停止驅(qū)動部40的驅(qū)動，經(jīng)由顯示部7對使用者報告未載置鍋P。關(guān)于報告的手段，在此并未圖示，也可以是例如利用光進行的閃爍、蜂鳴器等的聲音。圖5是示出圖4的驅(qū)動部40的更詳細的結(jié)構(gòu)的電路圖。以下，同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。圖5是對加熱線圈100供給產(chǎn)生用于對作為被加熱物的鍋P進行加熱的高頻磁場的電流的驅(qū)動部40的模塊電路圖。圖5所示的電源部30用二極管橋32對從交流電源31供給的電源進行整流，并通過由線圈331和平滑電容器332構(gòu)成的平滑電路33變換為直流，對驅(qū)動部40供給電源。驅(qū)動部40根據(jù)來自控制部50的指令(控制信號S1～S6)，對加熱線圈100供給高頻電流。使用者為了對鍋P進行加熱，操作例如上表面操作部5或者前表面操作部6(參照圖1)，調(diào)節(jié)對鍋進行加熱的火力時，控制部50為了按照使用者所設(shè)定的火力對鍋P進行加熱，控制驅(qū)動頻率或者電流的大小(即控制信號S1～S6)，以對加熱線圈100供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40。驅(qū)動部40包括：第1驅(qū)動電路40a，對構(gòu)成中央線圈的子線圈101、102供給高頻電流；以及第2驅(qū)動電路40b，對構(gòu)成周邊線圈的子線圈103、104供給高頻電流。第1驅(qū)動電路40a包括：開關(guān)元件對401(以下稱為“第1支路”401)，串聯(lián)地連接2個半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b；以及開關(guān)元件對402(以下稱為“第2支路”402)，串聯(lián)地連接2個半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b。另外，第1驅(qū)動電路40a在第1及第2支路401、402各自的中點之間，串聯(lián)地連接構(gòu)成中央線圈的子線圈101、102以及諧振電容器80a，構(gòu)成全橋逆變器電路。同樣地，第2驅(qū)動電路40b包括第1支路401以及串聯(lián)地連接2個半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b的開關(guān)元件對403(以下稱為“第3支路”403)。另外，第2驅(qū)動電路40b在第1及第3支路401、403各自的中點之間，串聯(lián)地連接構(gòu)成周邊線圈的子線圈103、104以及諧振電容器80b，構(gòu)成全橋逆變器電路。圖5所示的第1及第2驅(qū)動電路40a、40b分別具有檢測中央線圈以及周邊線圈中流過的電流以及對它們施加的電壓、并對在中央線圈以及周邊線圈的上方所載置的鍋P的負載特性進行檢測的第1及第2檢測單元60a、60b。另外，控制部50根據(jù)檢測到的負載特性，判斷頂板3上的鍋P的載置狀態(tài)、例如鍋P的有無、材質(zhì)、或者鍋位置的位置偏移等。關(guān)于第1及第2檢測單元60a、60b為了檢測鍋P的負載特性而應(yīng)檢測的驅(qū)動部40的電氣特性，除了中央線圈以及周邊線圈、諧振電容器80a、80b中流過的電流以及對它們施加的電壓以外，雖然未詳細圖示但也可以是電源部30中流過的電流等。另外，第1及第2檢測單元60a、60b也可以是用于對在頂板上載置的鍋P的狀態(tài)進行檢測的溫度傳感器或者光傳感器等。另外，如果將中央線圈(子線圈101、102)的電感設(shè)為La、將與其串聯(lián)地連接的諧振電容器80a的電容器容量設(shè)為Ca，則一般能夠利用下式來求出由中央線圈和諧振電容器80a構(gòu)成的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0a。[式1]f0a=12·π·La×Ca]]>另外，如果將周邊線圈(子線圈103、104)的電感設(shè)為Lb、將與其串聯(lián)地連接的諧振電容器80b的電容器容量設(shè)為Cb，則能夠利用下式來求出由周邊線圈和諧振電容器80b構(gòu)成的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0b。[式2]f0b=12·π·Lb×Cb]]>驅(qū)動由第1及第2支路401、402、中央線圈(子線圈101、102)以及諧振電容器80a構(gòu)成的全橋逆變器電路(第1驅(qū)動電路40a)的驅(qū)動頻率fswa優(yōu)選設(shè)定為大于通過上述[式1]求出的中央線圈的諧振頻率f0a(fswa>f0a)。同樣地，驅(qū)動由第1及第3支路401、403、周邊線圈(子線圈103、104)以及諧振電容器80b構(gòu)成的全橋逆變器電路(第2驅(qū)動電路40b)的驅(qū)動頻率fswb優(yōu)選設(shè)定為大于通過上述[式2]求出的周邊線圈的諧振頻率f0b(fswb>f0b)。這是為了防止在按照比諧振頻率f0更低的頻率對第1及第2驅(qū)動電路40a、40b進行了驅(qū)動時各支路的401、402、403的半導(dǎo)體開關(guān)元件的電路損耗增大而導(dǎo)致破壞的可能性。特別是，在第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的驅(qū)動頻率與諧振頻率f0一致時，在半導(dǎo)體開關(guān)元件中流過過電流，其電路損耗與電流的平方成比例地變得極其大，存在被過電流破壞的可能性。此外，也可以對構(gòu)成第1、第2及第3支路401、402、403的各半導(dǎo)體開關(guān)元件適當并聯(lián)地連接緩沖電容器(未圖示)，以減輕開關(guān)時的噪聲。在此，優(yōu)選為在頂板3上未載置鍋P的狀態(tài)、所謂無負載的狀態(tài)下的諧振頻率f0a、f0b為20kHz左右，且以為了使各個諧振頻率f0a、f0b的差Δf0小于3kHz而使其成為相互比較接近的值的方式，選擇子線圈101～104的電感的值以及諧振電容器80a、80b的電容器容量的值。為了消除所謂鍋響聲(噪聲)，需要按照同一驅(qū)動頻率fsw一塊驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈。另一方面，在中央線圈的諧振頻率f0a和驅(qū)動頻率fsw的差比周邊線圈的諧振頻率f0b和驅(qū)動頻率fsw的差大的情況下，通過周邊線圈流過大的高頻電流，相反地，在中央線圈的諧振頻率f0a和驅(qū)動頻率fsw的差比周邊線圈的諧振頻率f0b和驅(qū)動頻率fsw的差小的情況下，通過中央線圈流過大的高頻電流。即，由于諧振頻率f0a、f0b的差，在中央線圈以及周邊線圈中分別流過的高頻電流的大小產(chǎn)生差異，導(dǎo)致在中央線圈以及周邊線圈的上方所載置的鍋P中產(chǎn)生的熱量變得不均勻。因此，為了對在中央線圈以及周邊線圈的上方所載置的鍋P均勻地進行加熱來抑制鍋P的加熱不均，如上所述，優(yōu)選以使諧振頻率f0a、f0b的差變小的方式，選擇中央線圈以及周邊線圈各自的電感La、Lb以及諧振電容器80a、80b的電容器容量。圖6是從控制部50輸出、并對第1、第2及第3支路401～403的半導(dǎo)體開關(guān)元件的接通/斷開驅(qū)動進行控制的控制信號S1～S6的時序圖。如圖5所示，對構(gòu)成第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b分別供給控制信號S1、S2，控制信號S1、S2是其相位相互相對固定、且排他地存在接通/斷開期間的一對互補信號。參照圖6，說明第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b的動作。在圖6所示的控制信號S1處于高(High)電平時，第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a成為接通狀態(tài)，在是低(Low)電平時成為斷開狀態(tài)。此外，以不存在在作為一組互補信號的控制信號S1、S2的驅(qū)動信號波形中產(chǎn)生失真、延遲而使第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b同時導(dǎo)通的期間(第1支路401成為短路狀態(tài)的期間)的方式，設(shè)置有同時成為非導(dǎo)通狀態(tài)的停歇期間(失效時間Tdr、Tdf)。這是因為如果半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b同時導(dǎo)通，則在半導(dǎo)體開關(guān)元件中流過過大電流，所以該停歇期間是用于防止半導(dǎo)體開關(guān)元件破壞的保護措施。在此，各信號的導(dǎo)通期間等于從周期T去掉失效時間得到的時間的1/2的時間。即，在失效時間(Tdr、Tdf)是0的情況下，控制信號S1、S2是具有周期T的1/2的接通時間(占空比50％)的信號。同樣地，對構(gòu)成第2支路402的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b分別供給控制信號S3、S4，對構(gòu)成第3支路403的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b分別供給控制信號S5、S6?？刂菩盘朣3、S4以及控制信號S5、S6與控制信號S1、S2同樣地，分別是設(shè)定了失效時間Tdr、Tdf的一對互補信號。根據(jù)控制信號S1、S3(控制信號S2、S4)的相位差θ1(>0)，決定對由子線圈101、102構(gòu)成的中央線圈供給的高頻電流的大小。θ1越大，在中央線圈中流過的高頻電流越大。另一方面，根據(jù)控制信號S1、S5(控制信號S2、S6)的相位差θ2(>0)，決定對由子線圈103、104構(gòu)成的周邊線圈供給的高頻電流的大小?？刂撇?0以得到使用者經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ1或者θ2。另一方面，控制部50為了避免由驅(qū)動中央線圈和周邊線圈的高頻電流的頻率差所致的干擾音，將控制信號S1～S6的頻率f(＝1/T)設(shè)定為同一頻率?？刂菩盘朣1～S6的頻率f是對驅(qū)動部40的各半導(dǎo)體開關(guān)元件進行驅(qū)動的驅(qū)動頻率fsw，等于對加熱線圈100供給的高頻電流的頻率。根據(jù)由檢測單元60檢測到的負載特性(鍋P的諧振頻率)，由控制部50來決定此時的驅(qū)動頻率fsw。檢測單元60檢測在頂板3上載置鍋P時的驅(qū)動部40的電氣特性而檢測鍋P的負載特性，控制部50根據(jù)檢測單元60的檢測結(jié)果(諧振頻率f0)，決定最適合于鍋P的加熱的高頻電流的頻率(＝驅(qū)動頻率fsw)。驅(qū)動頻率fsw既可以是根據(jù)檢測結(jié)果、即隔著頂板3在加熱線圈100上載置鍋P時的驅(qū)動部40的負載特性(＝電氣特性)而預(yù)先設(shè)定的值，另外也可以由控制部50根據(jù)由檢測單元60檢測到的負載特性來決定諧振頻率。如上所述，根據(jù)驅(qū)動部40檢測到的電氣特性來決定控制部50決定的驅(qū)動頻率fsw。如果在頂板3上載置鍋P，則由于構(gòu)成鍋P的金屬材料與各子線圈101～104的磁耦合，各子線圈的電感發(fā)生變化。伴隨著鍋P和各子線圈磁耦合時的電感的變化，由子線圈101、102和諧振電容器80a構(gòu)成的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0a、以及由子線圈103、104和諧振電容器80b構(gòu)成的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0b也變化。即，第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b根據(jù)鍋P的材質(zhì)(構(gòu)成材料)而變化，所以控制部50能夠根據(jù)該電氣特性(諧振頻率)的差異，判別頂板3上的鍋P的材質(zhì)。如上所述，對由第1及第2支路401、402、中央線圈(子線圈101、102)以及諧振電容器80a構(gòu)成的全橋逆變器電路(第1驅(qū)動電路40a)進行驅(qū)動的頻率fswa優(yōu)選為是比根據(jù)中央線圈的電感La和諧振電容器80a的電容器容量Ca求出的諧振頻率f0a大的頻率。同樣地，對由第1及第3支路401、403、周邊線圈(子線圈103、104)以及諧振電容器80b構(gòu)成的全橋逆變器電路(第2驅(qū)動電路40b)進行驅(qū)動的頻率fswb優(yōu)選為是比根據(jù)周邊線圈的電感Lb和諧振電容器80b的電容器容量Cb求出的諧振頻率f0b大的頻率。例如，諧振頻率f0a、f0b與驅(qū)動頻率fswa、fswb的差Δfa(＝fswa-f0a)、Δfb(＝fswb-f0b)優(yōu)選為是1kHz以上，并且也可以按照根據(jù)鍋P的載置狀態(tài)而變化的第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的電氣特性，設(shè)定為降低這些驅(qū)動電路的電路損耗的值。這是為了防止第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的各開關(guān)元件的電路損耗增大、進而由于過電流而被破壞。另外，為了防止由驅(qū)動中央線圈和周邊線圈的高頻電流的差分頻率所引起的干擾音，優(yōu)選將控制信號S1～S6的頻率f(＝1/T)設(shè)定為同一頻率。因此，控制部50根據(jù)檢測單元60a、60b的檢測結(jié)果，計算第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b，并且在諧振頻率f0a、f0b的差比規(guī)定的閾值小的情況下，設(shè)定比諧振頻率f0a、f0b大的驅(qū)動頻率fsw，并將其設(shè)定為控制信號S1～S6的頻率f。擇一地，控制部50也可以預(yù)先設(shè)定適合于第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的電氣特性的驅(qū)動頻率，預(yù)先存儲到未圖示的存儲器等，根據(jù)檢測單元60a、60b的檢測結(jié)果而從預(yù)先設(shè)定的驅(qū)動頻率中選擇適合的頻率fsw。利用這樣設(shè)定的驅(qū)動頻率fsw，通過圖6所示的驅(qū)動信號S1～S6來驅(qū)動第1及第2驅(qū)動電路40a、40b。圖7是示出本發(fā)明的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的電路圖。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在圖7中，對構(gòu)成第1支路(串聯(lián)體)401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a和低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b之間的中點，連接諧振電容器80a的一方的端子，其另一方的端子與構(gòu)成中央線圈的子線圈101的一方的端子(卷繞起始端端子、用圖7的黑色圓點顯示)連接。而且，子線圈101的另一方的端子與子線圈102的一方的端子(卷繞起始端端子、用圖7的黑色圓點顯示)連接，子線圈102的另一方的端子連接到構(gòu)成第2支路402的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a與低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b之間的中點。即，中央線圈(子線圈101、102)及第1諧振電容器80a在第1及第2支路401、402的中點之間被串聯(lián)地連接。同樣地，在圖7中，對構(gòu)成第1支路(串聯(lián)體)401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a和低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b之間的中點，連接諧振電容器80b的一方的端子，其另一方的端子與構(gòu)成周邊線圈的子線圈103的一方的端子(卷繞起始端端子、用圖7的黑色圓點顯示)連接。而且，子線圈103的另一方的端子與子線圈104的一方的端子(卷繞起始端端子、用圖7的黑色圓點顯示)連接，子線圈104的另一方的端子連接到構(gòu)成第3支路403的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a與低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403b之間的中點。即，周邊線圈(子線圈103、104)及第2諧振電容器80b在第1及第3支路401、403的中點之間被串聯(lián)地連接。在圖7中，用黑色圓點表示各子線圈101～104的卷繞起始端端子。圖7示出在相互串聯(lián)地連接的子線圈101、102(中央線圈)以及諧振電容器80a中流過的高頻電流Ia，并示出在相互串聯(lián)地連接的子線圈103、104(周邊線圈)以及諧振電容器80b中流過的高頻電流Ib。如圖所示，高頻電流Ia流入到由第1及第2支路401、402構(gòu)成的第1全橋逆變器電路(第1驅(qū)動電路40a)，高頻電流Ib流入到由第1及第3支路401、403構(gòu)成的第2全橋逆變器電路(第2驅(qū)動電路40b)。這樣，把以將第1支路401設(shè)為第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的共同的支路而對第2及第3支路402、403同時供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法(模式)在本申請中稱為“并聯(lián)驅(qū)動模式”。換言之，并聯(lián)驅(qū)動模式是指，在電源部30的直流電壓的兩端并聯(lián)地連接中央線圈以及周邊線圈的狀態(tài)下對驅(qū)動部40進行驅(qū)動的驅(qū)動模式。在圖7中，高頻電流Ia以及Ib被圖示為從第1支路401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a分別流入到第2及第3支路402、403的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b、403b。但是，在相反相位下，高頻電流Ia以及Ib顯然分別是從第2及第3支路402、403的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、403a流入到第1支路401的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b。圖8是追加了在圖2(b)所示的加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向的平面圖。在圖8中，分別用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2來表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流。子線圈101、102以及子線圈103、104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ia、Ib(Ia1＝Ia2＝Ia，Ib1＝Ib2＝Ib)。各子線圈101～104的繞組從各子線圈的內(nèi)側(cè)開始卷繞，例如按照順時針卷繞。此外，關(guān)于卷繞的方向，只要各子線圈101～104全部在同一方向上卷繞，則也可以按照逆時針卷繞。在從控制部50向驅(qū)動部40供給的控制信號S1～S6的1個周期T(＝1/f，f是驅(qū)動頻率fsw)內(nèi)，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替，但在周期T內(nèi)的同一相位下，在子線圈102～104中在同一方向上流過電流。如果著眼于圖7所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在某個相位下，高頻電流Ia從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80a而流入到子線圈101、102的卷繞起始端，流入到第2支路402(在圖8中Ia1→Ia2)。在該相位下，高頻電流Ib從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80b而從線圈103、104的卷繞起始端流入，并流入到第3支路403(在圖8中Ib1→Ib2)。如在圖7以及圖8中上述已說明那樣，在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中在同一方向上流過電流。此外，諧振電容器80a和子線圈101、102、以及諧振電容器80b和子線圈103、104的連接順序不限于圖7的例子。即，在圖7中，從第1支路401的中點起按順序依次連接諧振電容器80a、80b、子線圈101、103的卷繞起始端、子線圈102、104的卷繞起始端、以及第2及第3支路402、403的中點，但也可以配置為從第1支路401的中點起按順序依次連接子線圈101、103的卷繞起始端、子線圈102、104的卷繞起始端、諧振電容器80a、80b、以及第2及第3支路402、403的中點。如圖8所示，在并聯(lián)驅(qū)動模式下，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向相同，所以能夠在各子線圈相互接近的區(qū)域中相互增強磁通，提高對鍋P進行加熱的效率，進而能夠降低驅(qū)動部40的電路損耗，并且將用于冷卻驅(qū)動部40的冷卻構(gòu)造(例如冷卻風扇、散熱器)小型化。圖9是按照不同的驅(qū)動模式來驅(qū)動第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的控制信號S1～S6的時序圖。在圖9中，對第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b進行控制的控制信號S1、S2被維持為低電平(斷開狀態(tài))。另外，控制信號S3、S4以及控制信號S5、S6的相位關(guān)系以及失效時間與在圖5中說明的部分相同，所以在此省略說明。在圖9中，在例如控制信號S3處于高電平時，第2支路402的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a成為接通狀態(tài)，在低電平時成為斷開狀態(tài)。如圖9的時序圖所示，在控制信號S1、S2被維持為低電平時，第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b被維持為斷開狀態(tài)(非導(dǎo)通狀態(tài))。另外，在如圖示所示控制控制信號S3、S4以及控制信號S5、S6時，僅驅(qū)動圖5所示的第2及第3支路402、403的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b、403a、403b。關(guān)于作為感應(yīng)加熱烹調(diào)器用而在市面銷售的鍋以及煎鍋等被加熱體，除了其整體由同一金屬材料構(gòu)成的結(jié)構(gòu)以外，作為比較廉價的構(gòu)成，還有在與頂板3相接的鍋底部分中使用磁性材料(鐵等)來構(gòu)成、并在鍋底的周邊部分以及鍋表面部分等其他部分中使用非磁性材料(鋁等)來構(gòu)成的情況。以下為了便于說明，將這樣根據(jù)鍋P的部分而組合磁性材料以及非磁性材料來構(gòu)成的鍋稱為由復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P。在本發(fā)明的IH加熱部10之上載置由復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P時，與子線圈101～104相對的鍋底的材質(zhì)有時相互不同。設(shè)想如下情況：由復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P例如具有非磁性材料的主體部分以及鍋底部分，在鍋底部分的中央粘貼了直徑為約16cm的磁性材料的圓板。另一方面，假設(shè)圖2(b)所示的加熱線圈100具有例如24cm的直徑，子線圈103具有約15cm的內(nèi)徑，子線圈104具有約20cm的內(nèi)徑。此時，由復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P的磁性材料的圓板覆蓋子線圈101、102的整體以及子線圈103的一部分，由鍋P的非磁性材料構(gòu)成的部分在具有約20cm以上的直徑時，覆蓋子線圈103的剩余的部分以及子線圈104的整體或者一部分，在具有小于約20cm的直徑時，未載置于子線圈104的上方(因此對于子線圈104而言成為無負載的狀態(tài))。在這樣的狀態(tài)下，檢測單元60a、60b檢測針對中央線圈(子線圈101、102)以及周邊線圈(子線圈103、104)的負載特性時，與磁性材料磁耦合的中央線圈的電氣特性(例如電感、中央線圈中流過的高頻電流及其兩端的電壓)、和與非磁性材料磁耦合的周邊線圈的電氣特性大不相同?？刂撇?0比較中央線圈以及周邊線圈的電氣特性與預(yù)先設(shè)定的判定值。其結(jié)果，控制部50在判斷為在中央線圈以及周邊線圈之上載置的鍋的構(gòu)成材料不同，并判斷為是由不適合用同一頻率來驅(qū)動第1～第3支路401～403的復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P時，將對第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件供給的控制信號S1、S2維持為低電平，向第2及第3支路402、403的半導(dǎo)體開關(guān)元件輸出控制信號S3～S6?？刂撇?0控制控制信號S3～S6，以使得作為由第2及第3支路402、403、諧振電容器80a、80b、以及子線圈101～104構(gòu)成的全橋逆變器電路來動作。具體而言，如圖9所示，使控制信號S1、S2的信號電平成為低電平而將第1支路401維持為非動作狀態(tài)，用控制信號S3、S4來控制第2支路402的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b，用控制信號S5、S6來控制第3支路403的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b。圖10是示出本發(fā)明的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的與圖7同樣的電路圖。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。如圖所示，諧振電容器80a、80b以及子線圈101～104被串聯(lián)地連接，構(gòu)成連接到第2及第3支路402、403的中點之間的全橋逆變器電路(第3驅(qū)動電路40c)，所以與控制信號S3(S4)和控制信號S5(S6)之間的相位差θ3(圖9)對應(yīng)的大小的高頻電流流過線圈101～線圈104。這樣，把以將第1支路401維持為非動作狀態(tài)、并在第2及第3支路402、403的中點之間串聯(lián)地連接諧振電容器80a、80b以及中央線圈及周邊線圈而供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法(模式)，在本申請中稱為“串聯(lián)驅(qū)動模式”。換言之，串聯(lián)驅(qū)動模式是指，在電源部30的直流電壓的兩端串聯(lián)地連接中央線圈以及周邊線圈的狀態(tài)下對驅(qū)動部40進行驅(qū)動的驅(qū)動模式。在該串聯(lián)驅(qū)動模式下，控制部50再次根據(jù)由檢測單元60a、60b檢測到的負載特性，決定對由第2及第3支路402、403、線圈101～104以及諧振電容器80a、80b構(gòu)成的全橋逆變器電路(第3驅(qū)動電路40c)進行驅(qū)動的控制信號S3～S6的頻率f。說明根據(jù)負載特性(電氣特性)來計算諧振頻率f0而決定驅(qū)動頻率fsw的情況。例如，也可以根據(jù)依據(jù)驅(qū)動電路40a的檢測單元60a的檢測結(jié)果以及驅(qū)動電路40b的檢測單元60b的檢測結(jié)果得到的各個驅(qū)動電路的電氣特性，從針對每個電氣特性預(yù)先設(shè)定的驅(qū)動頻率中選擇適合于檢測到的電氣特性的頻率fsw。使用中央線圈及周邊線圈的電感La、Lb以及諧振電容器80a、80b的電容器容量Ca、Cb，用下式來求出由第2及第3支路402、403、線圈101～104以及諧振電容器80a、80b構(gòu)成的第3驅(qū)動電路40c中的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0c。[式3]f0c=12·π·(La+Lb)×(Ca×CbCa+Cb)]]>控制部50將驅(qū)動電路40c的驅(qū)動頻率fsw決定為比諧振頻率f0c高規(guī)定的微小值Δf的fswc。該規(guī)定的微小值Δf優(yōu)選為例如1kHz以上，而且也可以根據(jù)按照鍋P的載置狀態(tài)而變化的電氣特性，設(shè)定為降低驅(qū)動部40的電路損耗的值。此外，在圖10所示的驅(qū)動電路40c的結(jié)構(gòu)中，子線圈101～104被串聯(lián)連接，加熱線圈整體的電感增加，但通過串聯(lián)地連接諧振電容器80a、80b，整體的電容器容量變小，所以圖10所示的驅(qū)動電路40c的諧振頻率f0c成為與并聯(lián)驅(qū)動模式時的第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b大致相同的值。如上所述，原本以使驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b成為接近的值的方式選定中央線圈的電感La和諧振電容器80a的電容器容量Ca、周邊線圈的電感Lb和諧振電容器80b的電容器容量Cb，從而例如在中央線圈以及周邊線圈的電感La、Lb相等(La＝Lb＝L)、且諧振電容器80a、80b的電容器容量Ca、Cb相等(Ca＝Cb＝C)時，用下式來求出第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b。[式4]f0a=f0b=12·π·L×C]]>另一方面，用下式來求出驅(qū)動電路40c的諧振頻率f0c。[式5]f0c=12·π·(L+L)×(C×CC+C)=12·π·2L×C2=12·π·L×C]]>從上述[式4]以及[式5]可知那樣，即使在從同時驅(qū)動第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的并聯(lián)驅(qū)動模式切換為驅(qū)動第3驅(qū)動電路40c的串聯(lián)驅(qū)動模式的情況下，第3驅(qū)動電路40c的諧振頻率f0c也與第1及第2驅(qū)動電路40a、40b的諧振頻率f0a、f0b相同。因此，無需增加控制部50為了根據(jù)電氣特性進行各種判定而預(yù)先設(shè)定的各種數(shù)據(jù)，無需通過設(shè)置串聯(lián)驅(qū)動模式來增大CPU的存儲器容量。在圖10中，對構(gòu)成第1支路(串聯(lián)體)401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a與低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b之間的中點，連接諧振電容器80a的一方的端子，其另一方的端子與構(gòu)成中央線圈的子線圈101的一方的端子(卷繞起始端端子)連接。在圖10中，用黑色圓點表示各子線圈101～104的卷繞起始端端子。而且，子線圈101的另一方的端子與子線圈102的一方的端子(卷繞起始端端子)連接，子線圈102的另一方的端子連接到構(gòu)成第2支路402的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a與低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b之間的中點。即，中央線圈(子線圈101、102)及第1諧振電容器80a在第1及第2支路401、402的中點之間被串聯(lián)地連接。同樣地，在圖10中，對構(gòu)成第1支路(串聯(lián)體)401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a和低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b之間的中點，連接諧振電容器80b的一方的端子，其另一方的端子與構(gòu)成周邊線圈的子線圈103的一方的端子(卷繞起始端端子)連接。而且，子線圈103的另一方的端子與子線圈104的一方的端子(卷繞起始端端子)連接，子線圈104的另一方的端子連接到構(gòu)成第3支路403的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a與低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403b之間的中點。即，周邊線圈(子線圈103、104)及第2諧振電容器80b在第1及第3支路401、403的中點之間被串聯(lián)地連接。如圖10所示，此處未圖示的控制部50將低電平的控制信號S1、S2輸出到第1支路401，所以其半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b被維持為斷開狀態(tài)(非導(dǎo)通狀態(tài))。另一方面，控制部50向第2及第3支路402、403輸出由圖9的時序圖所示那樣的控制信號S3～S6，驅(qū)動半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b、403a、403b。此時，高頻電流Ic流入到相互串聯(lián)地連接的子線圈101、102、諧振電容器80a、80b以及相互串聯(lián)地連接的子線圈103、104。即，高頻電流Ic流入到由第2及第3支路402、403構(gòu)成的全橋逆變器電路(第3驅(qū)動電路40c)，不流入到第1支路401。如上所述，把以將第1支路401維持為非動作狀態(tài)、并將中央線圈以及周邊線圈串聯(lián)地連接而供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法(模式)稱為串聯(lián)驅(qū)動模式。此外，在圖10中，高頻電流Ic被圖示為從第2支路402的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a流入到第3支路403的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403b。但是，在相反相位下，高頻電流Ic顯然是從第3支路403的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a流入到第2支路402的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b。根據(jù)控制信號S3(S4)與控制信號S5(S6)之間的相位差θ3(>0)，決定高頻電流Ic的大小。相位差θ3越大，在子線圈101～104中流過的高頻電流Ic越大。控制部50以得到使用者經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ3。圖11是追加了在圖2(b)所示的加熱線圈100的各子線圈101～104中流動的高頻電流的朝向的平面圖。在圖11中，分別用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2來表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流動的高頻電流。各子線圈101～104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ic(Ia1＝Ia2＝Ib1＝Ib2＝Ic)。各子線圈101～104的繞組從各子線圈的內(nèi)側(cè)開始卷繞，例如按照順時針卷繞。此外，關(guān)于卷繞的方向，只要各子線圈101～104全部在同一方向上卷繞，則也可以按照逆時針卷繞。如果著眼于圖10所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T(＝1/f，f是驅(qū)動頻率fsw)內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ic從第2支路402流入到子線圈102的卷繞結(jié)束端，并從子線圈102的卷繞起始端流向子線圈101的卷繞結(jié)束端，進而經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端而流入到諧振電容器80a。由于從控制部50輸出的控制信號S1、S2是低電平，所以第1支路401處于非導(dǎo)通狀態(tài)，因此高頻電流Ic經(jīng)由第1支路401的中點而流入到諧振電容器80b，進而流入到子線圈103的卷繞起始端，從子線圈103的卷繞結(jié)束端流入到子線圈104的卷繞起始端，經(jīng)由子線圈104的卷繞結(jié)束端而流入到第3支路403。此外，在從控制部50向驅(qū)動部40供給的控制信號S3～S6的1個周期T內(nèi)，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替。另一方面，圖11所示的子線圈101、102例如按照順時針卷繞，所以高頻電流Ic在1個周期T內(nèi)(＝1/fsw)的某個相位下，從子線圈102的卷繞結(jié)束端流入，如圖11的箭頭Ia2所示按照逆時針流過，從子線圈101的卷繞結(jié)束端流入，如箭頭Ia1所示按照逆時針流向中心。另外，圖11所示的子線圈103、104同樣地按照順時針卷繞，所以高頻電流Ic在1個周期T內(nèi)的同一相位下，從子線圈103的卷繞起始端流入，如圖11的箭頭Ib1所示按照順時針流過，從子線圈104的卷繞起始端流入，如箭頭Ib2所示按照順時針流過。即，在圖11中，高頻電流Ic如Ia2→Ia1→Ib1→Ib2那樣流過。此外，諧振電容器80a和子線圈101、102以及諧振電容器80b和子線圈103、104的連接順序不限于圖11所示的例子。如上述說明那樣構(gòu)成本發(fā)明的驅(qū)動部40，所以在用不同的金屬材料來構(gòu)成鍋P的鍋底的中央部分以及周邊部分時，中央線圈和周邊線圈的負載特性(電氣特性)不同，所以原本無法利用同一頻率來驅(qū)動。另外，如果為了避免產(chǎn)生干擾音而利用同一頻率對中央線圈和周邊線圈并聯(lián)地(獨立地)供給高頻電流，則由于中央線圈以及周邊線圈的諧振頻率和驅(qū)動頻率的差，而在中央線圈以及周邊線圈中流過的高頻電流的大小中產(chǎn)生不均衡，產(chǎn)生因鍋P的位置所致的加熱不均。但是，本發(fā)明的控制部50在將第1驅(qū)動電路40a設(shè)為斷開狀態(tài)的串聯(lián)驅(qū)動模式中，以使子線圈101～104成為單一的加熱線圈的方式控制驅(qū)動部40(第2及第3支路402、403)，檢測單元60針對鍋P的鍋底的中央部分以及周邊部分，檢測單一的被加熱體的合成的負載特性，所以能夠以對中央線圈以及周邊線圈供給具有同一頻率f的高頻電流的方式進行控制。即，根據(jù)本發(fā)明，無需采用上述專利文獻1以及2的繼電器等復(fù)雜且昂貴的裝置，而通過進行將第1驅(qū)動電路40設(shè)為斷開狀態(tài)這樣的極其簡便的控制，就能夠?qū)ψ泳€圈101～104供給具有與驅(qū)動頻率fsw相同的頻率的高頻電流。而且，通過控制控制信號S1～S6的組合，從而無需不需要的切換電路，能夠容易地實現(xiàn)串聯(lián)驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。另外，如圖11所示，高頻電流Ic在子線圈101～104中連續(xù)地流過，但在子線圈102和子線圈103接近的區(qū)域中逆向地流過，所以在該區(qū)域中磁通相互抵消，由于高頻電流Ic而產(chǎn)生的磁場變?nèi)酰軌驅(qū)﹀丳均勻地進行加熱。圖12是按照另一驅(qū)動模式對第1及第2驅(qū)動電路40a、40b進行驅(qū)動的控制信號S1～S6的時序圖。在圖12中，對第3支路403的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b進行控制的控制信號S5、S6被維持為低電平(斷開狀態(tài))。另外，控制信號S1、S2及控制信號S3、S4的相位關(guān)系以及失效時間與在圖6中說明的例子相同，所以在此省略說明。在圖12中，在例如控制信號S3處于高電平時，第2支路402的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a成為接通狀態(tài)，在低電平時成為斷開狀態(tài)。如圖12的時序圖所示，控制信號S5、S6被維持為低電平，所以第3支路403的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b被維持為斷開狀態(tài)(非導(dǎo)通狀態(tài))。即，在如圖12的時序圖所示那樣控制控制信號S1、S2以及控制信號S3、S4時，僅驅(qū)動圖5所示的第1及第2支路401、402的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b、402a、402b。設(shè)想在本發(fā)明的IH加熱部10之上載置了具有與中央線圈(子線圈101、102)的外徑相同程度的大小的所謂小鍋P的情況。圖13是追加了在圖2(b)所示的加熱線圈100之上載置的小鍋P(用粗線的圓來示出)的平面圖。在隔著頂板3而在加熱線圈100的上方載置這樣的小鍋P時，在子線圈103、104的上方不存在小鍋P，對于子線圈103、104而言成為無負載的狀態(tài)。在這樣的狀態(tài)下，檢測單元60a、60b檢測中央線圈(子線圈101、102)以及周邊線圈(子線圈103、104)的負載特性時，針對與小鍋P的金屬材料磁耦合的中央線圈檢測到的負載特性(電氣特性)與針對未載置小鍋P的狀態(tài)的周邊線圈檢測到的負載特性(電氣特性)大不相同?？刂撇?0將2個負載特性(電氣特性)與預(yù)先設(shè)定的判定值(閾值)進行比較。其結(jié)果，控制部50如果判斷為在中央線圈(子線圈101、102)之上存在小鍋P、另一方面在周邊線圈(子線圈103、104)之上不存在小鍋P，則將向第3支路403輸出的控制信號S5、S6維持為低電平，如圖12的時序圖所示那樣控制控制信號S1～S4，僅驅(qū)動第1驅(qū)動電路40a。此時，在中央線圈(子線圈101、102)以及諧振電容器80a中，流過具有由控制信號S1(S2)與控制信號S3(S4)之間的相位差θ4(>0)決定的大小的高頻電流Id。相位差θ4越大，在中央線圈(子線圈101、102)中流過的高頻電流越大。控制部50以得到使用者經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ4。這樣，把以將第3支路403維持為非動作狀態(tài)、并僅對中央線圈供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法(模式)，在本申請中稱為“單獨驅(qū)動模式”。此時，控制部50根據(jù)由檢測單元60a檢測到的負載特性，決定對由支路401、402、子線圈101、102以及諧振電容器80a構(gòu)成的全橋逆變器電路(第1驅(qū)動電路40a)進行驅(qū)動的控制信號S1～S4的頻率f。說明根據(jù)負載特性(電氣特性)計算諧振頻率f0而決定驅(qū)動頻率fswd的情況。例如，也可以根據(jù)依據(jù)驅(qū)動電路40a的檢測單元60a的檢測結(jié)果而得到的驅(qū)動電路40a的電氣特性，從針對每個電氣特性預(yù)先設(shè)定的驅(qū)動頻率中選擇適合于檢測到的電氣特性的頻率fswd。如果將子線圈101、102(中央線圈)的電感設(shè)為La、將諧振電容器80a的電容器容量設(shè)為Ca，則用下式來求出由第1及第2支路401、402、子線圈101、102以及諧振電容器80a構(gòu)成的全橋逆變器電路(第1驅(qū)動電路40a)的串聯(lián)諧振負載電路的諧振頻率f0d。[式6]f0d=12·π·La×Ca]]>控制部50將驅(qū)動電路40a的驅(qū)動頻率fsw決定為比諧振頻率f0d高規(guī)定的微小值Δf的fswd。該規(guī)定的微小值Δf優(yōu)選為是例如1kHz以上，而且也可以按照根據(jù)鍋P的載置狀態(tài)而變化的電氣特性，設(shè)定為降低驅(qū)動部40的電路損耗的值。圖14是示出本發(fā)明的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的與圖7同樣的電路圖。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在圖14中，從第1支路401的中點起按順序依次連接諧振電容器80a、子線圈101的卷繞起始端、子線圈102的卷繞起始端以及第2支路402的中點。另外，在圖14中，從第1支路401的中點其按順序依次連接諧振電容器80b、子線圈103的卷繞起始端、子線圈104的卷繞起始端以及第3支路403的中點。在圖中，用黑色圓點表示各子線圈101～104的卷繞起始端端子?？刂撇?0(未圖示)控制控制信號S1～S4，使得作為由第1及第2支路401、402、諧振電容器80a以及子線圈101、102構(gòu)成的全橋逆變器電路來動作。具體而言，如圖12所示，使控制信號S5、S6的信號電平成為低電平，將第3支路403維持為非動作狀態(tài)，用控制信號S1、S2來控制第1支路401的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b，用控制信號S3、S4來控制第2支路402的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a、402b。此外，在圖14中，高頻電流Id被圖示為從第1支路401的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a流入到第2支路402的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b。但是，在相反相位下，高頻電流Id顯然是從第2支路402的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402a流入到第1支路401的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件401b。根據(jù)控制信號S1(S2)與控制信號S2(S4)之間的相位差θ4(>0)，決定單獨驅(qū)動模式下的高頻電流Id的大小。相位差θ4越大，在子線圈101、102中流過的高頻電流越大?？刂撇?0以得到使用者經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ4。圖15是追加了在圖2(b)所示的加熱線圈100的各子線圈101、102中流過的高頻電流的朝向的平面圖。在圖15中，分別用Ia1、Ia2表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101、102中流過的高頻電流。子線圈101、102被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Id(Ia1＝Ia2＝Id)。此外，第3支路403被維持為非動作狀態(tài)，所以在各子線圈103、104中不流過高頻電流。由于如上述說明那樣構(gòu)成本發(fā)明的驅(qū)動部40，所以在IH加熱部10的上方載置比周邊線圈的子線圈103小的鍋P時，控制部50在將第3支路403維持為非動作狀態(tài)的單獨驅(qū)動模式下控制第1及第2支路401、402，從而無需復(fù)雜且昂貴的切換電路，能夠?qū)ψ泳€圈101、102供給高頻電流。而且，通過控制控制信號S1～S6的組合，無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)單獨驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。另外，在未載置小鍋P的周邊線圈中不流過高頻電流，所以能夠抑制發(fā)生浪費的電力，進行高效的驅(qū)動，并且能夠防止磁通從周邊線圈泄漏。而且，能夠降低驅(qū)動電路的電路損耗，所以能夠?qū)崿F(xiàn)冷卻構(gòu)造的小型化。此外，在圖12以及圖13中，說明在頂板3之上載置的鍋P是小鍋時以僅向線圈101、102流入高頻電流的方式使驅(qū)動電路40a單獨地動作的單獨驅(qū)動模式，但根據(jù)烹調(diào)模式，在更大的尺寸的鍋P中想要對鍋底周邊重點地進行加熱的情況下，也可以關(guān)于周邊的加熱，以僅向線圈103、104流入高頻電流的方式單獨地驅(qū)動驅(qū)動電路40b。在該情況下，控制部50通過將第2支路402維持為非動作狀態(tài)，并控制第1及第3支路401、403，從而能夠?qū)﹀伒椎闹苓叢糠种攸c地進行加熱。即，本申請的單獨驅(qū)動模式不僅包括以僅對中央線圈供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法，而且還包括以僅對周邊線圈供給高頻電流的方式控制驅(qū)動部40的方法。此外，在本發(fā)明的實施方式中，作為被加熱體的鍋P既可以是所謂的“鍋”，也可以是“煎鍋”，只要是由可感應(yīng)加熱的構(gòu)成材料構(gòu)成的被加熱體，就能夠得到同樣的效果。實施方式2.以下，參照圖7、圖10、圖16～圖17，詳細說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的實施方式2。在實施方式2的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1中，關(guān)于中央線圈和周邊線圈的卷繞方向，相對于在實施方式1中是同一方向，在實施方式2中相互為逆向，除了這點以外，具有與實施方式1的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1同樣的結(jié)構(gòu)，所以關(guān)于重復(fù)的點，省略說明。圖16(a)以及(b)是示出實施方式2的加熱線圈100的例示性的結(jié)構(gòu)的與圖2(b)同樣的平面圖，該加熱線圈100是同心圓狀地配置多個將線狀導(dǎo)體(絞合線等)卷繞而成的子線圈來構(gòu)成的。在各子線圈101～104的線狀導(dǎo)體中，關(guān)于從半徑方向的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)卷繞的這點是共同的，但如圖16(a)的虛線箭頭所示，按照順時針來卷繞中央線圈(子線圈101、102)的線狀導(dǎo)體、并按照逆時針來卷繞周邊線圈(子線圈103、104)的線狀導(dǎo)體的這點不同。即，實施方式2的構(gòu)成中央線圈和周邊線圈的線狀導(dǎo)體在相互不同的方向上卷繞。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在此，再次參照圖7，說明使用如圖16(a)所示那樣構(gòu)成的加熱線圈100對作為被加熱體的鍋P進行加熱時的高頻電流的朝向。首先，研究上述說明的并聯(lián)驅(qū)動模式。在并聯(lián)驅(qū)動模式中，如果著眼于圖7所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ia從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80a流入到子線圈101、102的卷繞起始端，并流入到第2支路402(在圖16(b)中，Ia1→Ia2)。在該相位下，高頻電流Ib從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80b而從線圈103、104的卷繞起始端流入，并流入到第3支路403(在圖16(b)中，Ib1→Ib2)。此外，在1個周期T內(nèi)的其他相位下，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替。在圖16(b)中，用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2分別表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流。子線圈101、102以及子線圈103、104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ia、Ib(Ia1＝Ia2＝Ia、Ib1＝Ib2＝Ib)。如上所述，按照順時針來卷繞子線圈101、102的繞組，并按照逆時針來卷繞子線圈103、104的繞組，所以如圖16(b)所示，某個相位下的在子線圈101、102中流動的高頻電流Ia1、Ia2按照順時針方向流動，另一方面在子線圈103、104中流動的高頻電流Ib1、Ib2按照逆時針方向流動。即，在實施方式2的加熱線圈100的中央線圈(子線圈101、102)和周邊線圈(子線圈103、104)中流過的高頻電流在并聯(lián)驅(qū)動模式下相互逆向地流過，所以子線圈102和子線圈103接近的區(qū)域中的磁通相互抵消，磁場變?nèi)?，具有對鍋P均勻地進行加熱的效果。因此，如果使用實施方式2的加熱線圈100，按照并聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱，則可得到對鍋P均勻地進行加熱并提高烹調(diào)性能這樣的效果。接下來，在此再次參照圖10，關(guān)于使用如圖16(a)所示那樣構(gòu)成的加熱線圈100對作為被加熱體的鍋P進行加熱時的高頻電流的朝向，研究上述說明的串聯(lián)驅(qū)動模式。在串聯(lián)驅(qū)動模式中，如果著眼于圖10所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ic從第2支路402流入到子線圈102的卷繞結(jié)束端，從子線圈102的卷繞起始端流向子線圈101的卷繞結(jié)束端，進而經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端流入到諧振電容器80a。如上所述，在串聯(lián)驅(qū)動模式中，第1支路401處于非導(dǎo)通狀態(tài)，所以高頻電流Ic經(jīng)由第1支路401的中點而流入到諧振電容器80b，進而流入到子線圈103的卷繞起始端，從子線圈103的卷繞結(jié)束端流入到子線圈104的卷繞起始端，經(jīng)由子線圈104的卷繞結(jié)束端流入到第3支路403。此外，在1個周期T內(nèi)的其他相位下，向各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替。圖17是示出在使用實施方式2的圖16(a)所示的加熱線圈100按照串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行了加熱時在各子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向的平面圖。在圖17中，用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2分別表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流。各子線圈101～104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ic(Ia1＝Ia2＝Ib1＝Ib2＝Ic)。如上所述，按照順時針來卷繞子線圈101、102的繞組，按照逆時針來卷繞子線圈103、104的繞組，所以如圖17所示，作為某個相位下的在子線圈101、102中流過的高頻電流Ia1、Ia2即Ic而沿著繞組的卷繞方向在逆時針方向上流動，接著在子線圈103、104中作為逆時針方向的電流Ib1、Ib2即Ic而流動。即，在圖17中，高頻電流Ic如Ia2→Ia1→Ib1→Ib2那樣流動。如圖17所示，在實施方式2的串聯(lián)驅(qū)動模式下，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向相同，所以能夠在各子線圈相互接近的區(qū)域中相互增強磁通，提高對鍋P進行加熱的效率，進而能夠降低驅(qū)動部40的電路損耗，并且將用于冷卻驅(qū)動部40的冷卻構(gòu)造(例如冷卻風扇、散熱器)小型化。因此，能夠利用強的磁場對由磁性材料以及非磁性材料的復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P進行加熱，能夠提高烹調(diào)性能。此外，即使在鍋P由單一的金屬材料構(gòu)成的情況下，在希望利用強的磁場進行加熱的情況下，控制部50也可以控制加熱部40使其按照串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱。而且，控制部50通過對控制信號S1～S6的組合進行控制，從而無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)與驅(qū)動模式對應(yīng)的電路結(jié)構(gòu)。另外，在本發(fā)明的實施方式2中，作為被加熱體的鍋P既可以是所謂的“鍋”，也可以是“煎鍋”，只要是由可感應(yīng)加熱的構(gòu)成材料構(gòu)成的被加熱體，就能夠得到同樣的效果。此外，在實施方式2中，在作為被加熱體而載置的鍋P是小鍋時，在使用如圖16(a)所示那樣構(gòu)成的加熱線圈100以單獨驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的情況下，可得到與實施方式1相同的動作以及效果，所以在此省略詳細說明。實施方式3.以下，參照圖16～圖18，詳細說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的實施方式3。圖18是示出實施方式3的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的與圖10同樣的電路圖。即，圖18所示的驅(qū)動部40除了圖10中的子線圈103、104的卷繞起始端的位置以及子線圈103、104的位置交替的這點以外，與圖10相同，同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。以下，研究將圖16(c)所示的加熱線圈100如圖18所示連接到電路并按照上述說明的并聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的情況。關(guān)于加熱線圈100中示出的子線圈101～104的繞組和圖18所示的電路的連接、高頻電流的大小的調(diào)整方法等，與上述并聯(lián)驅(qū)動模式相同，在此省略說明。在此，如果著眼于圖18所示的表示子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ia(未圖示)與圖7所示的高頻電流Ia同樣地，從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80a而流入到子線圈101、102的卷繞起始端，并流入到第2支路402(在圖16(b)中Ia1→Ia2)。在該相位下，高頻電流Ib(未圖示)與圖7所示的高頻電流Ib同樣地，從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80b而流入到子線圈104、103的卷繞結(jié)束端，并流入到第3支路403(在圖16(b)中Ib2→Ib1)。此外，在1個周期T內(nèi)的其他相位下，向各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替。此時，用圖16(b)的箭頭來表示在子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向。在圖16(b)中，用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2分別表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流。子線圈101、102以及子線圈103、104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ia、Ib(Ia1＝Ia2＝Ia、Ib1＝Ib2＝Ib)。通過如上所述那樣流過高頻電流，由于按照順時針卷繞圖16(c)中的子線圈101～104的繞組，所以如圖16(b)所示，1個周期T內(nèi)的某個相位下的在子線圈101、102中流過的高頻電流Ia1、Ia2按照順時針方向流過，另一方面在子線圈103、104中流過的高頻電流Ib1、Ib2按照逆時針方向流過。即，在實施方式3的加熱線圈100的中央線圈(子線圈101、102)和周邊線圈(子線圈103、104)中流過的高頻電流在并聯(lián)驅(qū)動模式下相互逆向地流過，所以在子線圈102和子線圈103相互接近的區(qū)域中磁通相互抵消，具有磁場變?nèi)醪﹀丳均勻地進行加熱的效果。因此，如果使用實施方式3的加熱線圈100，以并聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱，則可得到對鍋P均勻地進行加熱并提高烹調(diào)性能這樣的效果。而且，通過利用控制部50對控制信號S1～S6的組合進行控制，從而在圖18中無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)并聯(lián)驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。接下來，研究將圖16(c)所示的加熱線圈100如圖18所示連接到電路并按照上述說明的串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的情況。圖16(c)所示的各子線圈101～104的繞組從各子線圈的內(nèi)側(cè)開始卷繞，例如按照順時針卷繞(與圖2所示的結(jié)構(gòu)同樣的結(jié)構(gòu))。此外，關(guān)于卷繞的方向，只要各子線圈101～104全部在同一方向上卷繞，則也可以按照逆時針來卷繞。圖18是示出按照實施方式3的串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的圖。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在此，如果著眼于圖18所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ic從第2支路402流入到子線圈102的卷繞結(jié)束端，從子線圈102的卷繞起始端流向子線圈101的卷繞結(jié)束端，進而經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端而流入到諧振電容器80a。在第1支路401中，由于從控制部50(未圖示)輸出的控制信號S1、S2是低電平所以處于非導(dǎo)通狀態(tài)，因此高頻電流Ic經(jīng)由第1支路401的中點而流入到諧振電容器80b，進而流入到子線圈104的卷繞結(jié)束端，從子線圈104的卷繞起始端流入到子線圈103的卷繞結(jié)束端，并經(jīng)由子線圈103的卷繞起始端而流入到第3支路403。但是，在相反相位下，高頻電流Ic顯然是從第3支路403的高壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a流入到第2支路402的低壓側(cè)的半導(dǎo)體開關(guān)元件402b。如圖9所示，根據(jù)控制信號S3(S4)與控制信號S5(S6)之間的相位差θ3(>0)，決定高頻電流Ic的大小。相位差θ3越大，在子線圈101～104中流過的高頻電流越大。在此雖然未圖示，控制部50以得到用戶經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ3。圖17是示出在使用實施方式2的圖16(c)所示的加熱線圈100按照實施方式3的串聯(lián)驅(qū)動模式(圖18)對鍋P進行加熱時在各子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向的平面圖。從子線圈102的卷繞結(jié)束端流入的高頻電流Ia2(＝Ic)按照逆時針方向流過，經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端，作為Ib2(＝Ic)而流入到子線圈104的卷繞結(jié)束端，沿著繞組的卷繞方向流過，接著在子線圈103中作為逆時針方向的電流Ib1(＝Ic)而流過。即，在圖17中，高頻電流Ic如Ia2→Ia1→Ib2→Ib1那樣流過。因此，如果使用實施方式3的加熱線圈100以串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱，則在各子線圈101～104中在同一方向上流過高頻電流。如圖17所示，在實施方式3的串聯(lián)驅(qū)動模式中，對各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向相同，所以能夠在各子線圈相互接近的區(qū)域中相互增強磁通，提高對鍋P進行加熱的效率，進而能夠降低驅(qū)動部40的電路損耗，并且將用于冷卻驅(qū)動部40的冷卻構(gòu)造(例如冷卻風扇、散熱器)小型化。因此，能夠利用強的磁場對由磁性材料以及非磁性材料的復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P進行加熱，能夠提高烹調(diào)性能。此外，即使在鍋P由單一的金屬材料構(gòu)成的情況下，在希望以強的磁場進行加熱時，控制部50也可以控制加熱部40使其按照串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱。而且，控制部50通過對控制信號S1～S6的組合進行控制，從而無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)串聯(lián)驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。另外，即使在實施方式3中載置小鍋P的情況下，也可得到與實施方式1同樣的動作以及效果，所以省略詳細的說明。此外，在本發(fā)明的實施方式3中，作為被加熱體的鍋P既可以是所謂的“鍋”，也可以是“煎鍋”，只要是由可感應(yīng)加熱的構(gòu)成材料構(gòu)成的被加熱體，就能夠得到同樣的效果。實施方式4.以下，參照圖8、圖11以及圖16～圖18，詳細說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的實施方式4。在實施方式4的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1中，關(guān)于中央線圈和周邊線圈的卷繞方向，相對于在實施方式3中是同一方向，在實施方式4中是相互逆向的這點不同。即，實施方式4的構(gòu)成中央線圈和周邊線圈的線狀導(dǎo)體除了在相互不同的方向上卷繞的這點以外，具有與實施方式3的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1同樣的結(jié)構(gòu)，所以關(guān)于重復(fù)的點，省略說明。圖18是示出實施方式3的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的與圖10同樣的電路圖。即，在圖18所示的驅(qū)動部40中，除了圖10中的子線圈103、104的卷繞起始端的位置以及子線圈103、104的位置交替的這點以外，與圖10相同，同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。以下，研究將圖16(a)所示的加熱線圈100如圖18所示連接到電路、并按照上述說明的并聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的情況。關(guān)于加熱線圈100中示出的子線圈101～104的繞組和圖18所示的電路的連接、高頻電流的大小的調(diào)整方法等，與上述并聯(lián)驅(qū)動模式相同，所以在此省略說明。在此，如果著眼于圖18所示的表示子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ia(未圖示)與圖7所示的高頻電流Ia同樣地，從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80a而流入到子線圈101、102的卷繞起始端，并流入到第2支路402(在圖8中Ia1→Ia2)。在該相位下，高頻電流Ib(未圖示)與圖7所示的高頻電流Ib同樣地，從第1支路401經(jīng)由諧振電容器80b而流入到子線圈104、103的卷繞結(jié)束端，并流入到第3支路403(在圖8中Ib2→Ib1)。此外，在1個周期T內(nèi)的其他相位下，向各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向交替。此時，用圖8的箭頭來示出在子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向。在圖8中，用Ia1、Ia2、Ib1、Ib2分別表示在構(gòu)成加熱線圈100的各子線圈101～104中流過的高頻電流。子線圈101、102以及子線圈103、104被串聯(lián)地連接，所以這些高頻電流的大小等于Ia、Ib(Ia1＝Ia2＝Ia、Ib1＝Ib2＝Ib)。通過如上所述那樣流過高頻電流，由于按照順時針卷繞圖16(a)中的子線圈101、102的繞組，并按照逆時針卷繞子線圈103、104的繞組，所以如圖8所示，1個周期T內(nèi)的某個相位下的在子線圈101、102中流過的高頻電流Ia1、Ia2以及在103、104中流過的高頻電流Ib1、Ib2向順時針方向、即同一方向流動。即，在實施方式4的加熱線圈100的中央線圈(子線圈101、102)和周邊線圈(子線圈103、104)中流過的高頻電流在并聯(lián)驅(qū)動模式下，在相互相同的方向上流過，所以在子線圈102和103相互接近的區(qū)域中相互增強磁通，能夠提高對鍋P進行加熱的效率，進而能夠降低驅(qū)動部40的電路損耗，并且將用于冷卻驅(qū)動部40的冷卻構(gòu)造(例如冷卻風扇、散熱器)小型化。因此，可得到能夠以強的磁場對由磁性材料以及非磁性材料的復(fù)合材料構(gòu)成的鍋P進行加熱、并提高烹調(diào)性能這樣的效果。而且，通過控制部50來控制控制信號S1～S6的組合，從而在圖18中無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)并聯(lián)驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。接下來，研究將圖16(a)所示的加熱線圈100如圖18所示那樣連接到電路、并按照上述說明的串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的情況。如圖16(a)的虛線箭頭所示，中央線圈(子線圈101～102)的線狀導(dǎo)體、所謂的繞組從各子線圈的內(nèi)側(cè)開始卷繞，例如按照順時針卷繞，另一方面，周邊線圈(子線圈103～104)的繞組按照逆時針卷繞。圖18是示出實施方式4的以串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱的驅(qū)動部40的電路結(jié)構(gòu)的圖。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。在此，如果著眼于圖18所示的表示各子線圈101～104的卷繞起始端的點，則在串聯(lián)驅(qū)動模式下的1個周期T內(nèi)的某個相位下，高頻電流Ic從第2支路402流入到子線圈102的卷繞結(jié)束端，從子線圈102的卷繞起始端流向子線圈101的卷繞結(jié)束端，進而經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端流入到諧振電容器80a。如上所述，在串聯(lián)驅(qū)動模式下，在第1支路401中，由于從控制部50(未圖示)輸出的控制信號S1、S2是低電平所以處于非導(dǎo)通狀態(tài)，因此高頻電流Ic經(jīng)由第1支路401的中點而流入到諧振電容器80b，進而流入到子線圈104的卷繞結(jié)束端，從子線圈104的卷繞起始端流入到子線圈103的卷繞結(jié)束端，經(jīng)由子線圈103的卷繞起始端流入到第3支路403。此外，在1個周期T內(nèi)的其他相位下，向各子線圈101～104供給的高頻電流的朝向顯然是交替的。另外，如圖9所示，根據(jù)控制信號S3(S4)與控制信號S5(S6)之間的相位差θ3(>0)，決定高頻電流Ic的大小。相位差θ3越大，在子線圈101～104中流過的高頻電流越大。在此雖然未圖示，控制部50以得到用戶經(jīng)由上表面操作部5或者前表面操作部6設(shè)定的火力的方式調(diào)整相位差θ3。圖11是示出在使用實施方式2的圖16(a)所示的加熱線圈100按照實施方式4的串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱時在各子線圈101～104中流過的高頻電流的朝向的平面圖。從子線圈102的卷繞結(jié)束端流入的高頻電流Ia2(＝Ic)按照逆時針方向流過，作為Ia1(＝Ic)經(jīng)由子線圈101的卷繞起始端而流過，進而作為Ib2(＝Ic)流入到子線圈104的卷繞結(jié)束端，按照與繞組的卷繞方向相反的方向、即順時針方向流過，接著在子線圈103中作為順時針方向的電流Ib1(＝Ic)流過。即，在圖11中，高頻電流Ic如Ia2→Ia1→Ib2→Ib1那樣流過。因此，如果使用實施方式4的加熱線圈100，按照串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱，則高頻電流Ic在子線圈101～104中連續(xù)地流過，但在中央線圈(子線圈101、102)和周邊線圈(子線圈103、104)中流過的高頻電流Ic在串聯(lián)驅(qū)動模式下相互逆向地流動，所以在子線圈102和子線圈103接近的區(qū)域中的磁通相互抵消，具有磁場變?nèi)醪﹀丳均勻地進行加熱的效果。因此，如果使用實施方式4的加熱線圈100，按照串聯(lián)驅(qū)動模式對鍋P進行加熱，則可得到對鍋P均勻地進行加熱并提高烹調(diào)性能這樣的效果。而且，通過控制部50來控制控制信號S1～S6的組合，從而在圖18中無需設(shè)置切換電路而能夠容易地實現(xiàn)串聯(lián)驅(qū)動模式的電路結(jié)構(gòu)。另外，在實施方式4中，即使在載置小鍋P的情況下，也可得到與實施方式1中的單獨驅(qū)動模式同樣的動作以及效果，所以省略詳細的說明。此外，在本發(fā)明的實施方式4中，作為被加熱體的鍋P既可以是所謂的“鍋”，也可以是“煎鍋”，只要是由可感應(yīng)加熱的構(gòu)成材料構(gòu)成的被加熱體，就能夠得到同樣的效果。實施方式5.以下，參照圖19以及圖20，詳細說明本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的實施方式5。在實施方式5中，說明選擇(切換)上述說明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的并聯(lián)驅(qū)動模式、串聯(lián)驅(qū)動模式以及單獨驅(qū)動模式中的某一個驅(qū)動模式的方法、即本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的控制方法。因此，實施方式5的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1具有與實施方式1～4的結(jié)構(gòu)同樣的結(jié)構(gòu)，所以關(guān)于重復(fù)的點，省略說明。同一參照符號表示具有同一功能的結(jié)構(gòu)部件。圖19是示出本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的控制方法的流程圖。圖20(a)是由組合磁性材料以及非磁性材料而構(gòu)成的復(fù)合材料形成的鍋P的平面圖，圖20(b)是從圖20(a)的B-B’線觀察的IH加熱部10的剖面圖，是示出驅(qū)動部40、控制部50以及加熱線圈100(各子線圈101～104)等的電路結(jié)構(gòu)的圖。圖20(a)所示的鍋P包括由磁性材料構(gòu)成的中央部P1、由非磁性材料構(gòu)成的周緣部P2、以及其以外的鍋表面部P3。鍋表面部P3也可以為了減輕鍋P整體的重量而由鋁等非磁性材料構(gòu)成。鍋P也可以是如圖20(b)所示，以實質(zhì)上使中央部P1與中央線圈(子線圈101、102)相對、并使周緣部P2與周邊線圈(子線圈103、104)相對的方式在頂板3上載置的結(jié)構(gòu)。此外，在圖20(a)中，中央部P1以及周緣部P2被圖示為在鍋P的中心處配置的圓板狀部件以及環(huán)狀部件，但鍋P也可以是按照一定的圖案使磁性材料以及非磁性材料混合存在而構(gòu)成的結(jié)構(gòu)(以下還稱為“特殊鍋”)。以下，參照圖19的流程圖，說明控制部50以及驅(qū)動部40的動作。優(yōu)選為在對各子線圈101～104供給高頻電流之前，在所謂的負載檢測的一連串的判定處理中進行圖19中的各判定步驟。此外，在圖19中，省略了控制部50判定能否對載置在頂板3上的被加熱體進行感應(yīng)加熱的步驟，步驟ST01以后的各步驟是以被加熱體可感應(yīng)加熱為前提的步驟。首先，控制部50判斷是否在中央線圈的上方載置有鍋P。在此控制部50比較由第1檢測單元60a檢測到的子線圈101、102(中央線圈)的電氣特性(步驟ST01)與預(yù)先設(shè)定的判定值，判定有無鍋P(步驟ST02)?？刂撇?0在判斷為在中央線圈的上方未載置鍋P的情況(“否”的情況)下，供給使驅(qū)動部40的第1～第3支路的所有半導(dǎo)體開關(guān)元件成為斷開狀態(tài)的控制信號S1～S6，停止驅(qū)動部40的驅(qū)動(步驟ST15)?？刂撇?0在判斷為在中央線圈的上方載置有鍋P的情況(步驟ST02為“是”的情況)下，在步驟ST03中比較由第2檢測單元60b檢測到的子線圈103、104(周邊線圈)的電氣特性與預(yù)先設(shè)定的判定值，判定有無鍋P(步驟ST04)?？刂撇?0在判斷為在周邊線圈的上方未載置鍋P的情況(“否”的情況)、即判斷為鍋P是小鍋的情況下，供給使驅(qū)動部40的第3支路的半導(dǎo)體開關(guān)元件403a、403b成為斷開狀態(tài)的控制信號S5、S6，停止用于周邊線圈的第2驅(qū)動電路40b(步驟ST12)，以單獨驅(qū)動模式進行控制使得僅驅(qū)動用于中央線圈(小鍋P)的第1驅(qū)動電路40a(步驟ST13)。另一方面，控制部50在判斷為在周邊線圈的上方也載置有鍋P的情況(步驟ST04的“是”的情況)下，第1檢測單元60a將與中央線圈相對的鍋P的部分的構(gòu)成材料(鐵或者鋁等)檢測為諧振頻率，暫時地確定與其對應(yīng)的中央線圈的驅(qū)動頻率(步驟ST05)，同樣地第2檢測單元60b將與周邊線圈相對的鍋P的部分的構(gòu)成材料檢測為諧振頻率，暫時地確定與其對應(yīng)的周邊線圈的驅(qū)動頻率(步驟ST06)。在鍋P并非是圖20(a)所示那樣的特殊鍋而是由均勻的金屬材料構(gòu)成的情況下，由于第1及第2檢測單元60a、60b檢測的諧振頻率實質(zhì)上一致，所以控制部50判斷為能夠利用同一驅(qū)動頻率來驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈(步驟ST07為“是”的情況)。在該情況下，控制部50控制驅(qū)動部40，使得在并聯(lián)驅(qū)動模式下使用具有同一驅(qū)動頻率的控制信號S1～S6來驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈(步驟ST14)。另一方面，在判斷為鍋P是圖20(a)那樣的特殊鍋時、即第1檢測單元60a檢測的由磁性材料構(gòu)成的中央部P1的諧振頻率與第2檢測單元60b檢測的由非磁性材料構(gòu)成的周緣部P2的諧振頻率大不相同時、即中央部P1的諧振頻率與周緣部P2的諧振頻率之差大于規(guī)定的差分閾值時，控制部50判斷為無法利用同一驅(qū)動頻率來驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈(步驟ST07為“否”的情況)。在該情況下，控制部50控制驅(qū)動部40，使得切換到串聯(lián)驅(qū)動模式，供給使驅(qū)動部40的第1支路的半導(dǎo)體開關(guān)元件401a、401b成為斷開狀態(tài)的控制信號S1、S2，在基于控制信號S3～S6的串聯(lián)驅(qū)動模式下進行動作(步驟ST08)。此時，各子線圈101～104被串聯(lián)連接，檢測單元60針對鍋P，檢測作為1個連續(xù)的加熱線圈整體的電氣特性(中央部P1、周緣部P2以及鍋表面部P3的合成的電氣特性)(步驟ST09)。而且，檢測單元60根據(jù)合成的電氣特性，檢測由加熱線圈整體和鍋P構(gòu)成的合成諧振頻率，控制部50決定與其對應(yīng)的驅(qū)動頻率(步驟ST10)，控制驅(qū)動部40使得在串聯(lián)驅(qū)動模式下使用具有同一驅(qū)動頻率的控制信號S3～S6來驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈(步驟ST11)。此外，在上述說明中，示出了主要根據(jù)諧振頻率來選擇驅(qū)動模式的具體例，但如上所述，也可以基于如下信息來選擇驅(qū)動模式，其中，該信息是根據(jù)基于電源部30中流過的電流、中央線圈及周邊線圈各自中流過的高頻電流及對其施加的電壓、以及對諧振電容器80施加的電壓等電氣特性來檢測的負載特性而能夠?qū)﹀伒牟糠值呢撦d特性的差異進行識別的信息。在以上的說明中，作為被加熱體的鍋P既可以是所謂的“鍋”，也可以是“煎鍋”，只要是感應(yīng)加熱烹調(diào)器對應(yīng)的被加熱體，就可得到同樣的效果。如以上那樣，根據(jù)本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器1，在如被加熱體是特殊鍋的情況那樣是不適合利用同一頻率對子線圈101～104進行驅(qū)動的特殊鍋的情況下，能夠在串聯(lián)驅(qū)動模式下使用具有單一驅(qū)動頻率的控制信號S3～S6來控制驅(qū)動部40，能夠?qū)崿F(xiàn)感應(yīng)加熱烹調(diào)器1的簡便的控制方法。另外，通過容易地切換到將子線圈101～104串聯(lián)地連接的串聯(lián)驅(qū)動模式，從而消除向各子線圈供給的高頻電流的失衡，能夠改善鍋的加熱不均，所以烹調(diào)性能得到提高。而且，由于利用單一的頻率來驅(qū)動中央線圈以及周邊線圈，所以能夠防止由于頻率差異而發(fā)生干擾音。當前第1頁1 2 3