本發(fā)明涉及濾波特性可變的可變?yōu)V波電路。

背景技術(shù)：

在現(xiàn)有的通信裝置的前端電路中，為了處理頻帶不同的多個(gè)通信信號(hào)，設(shè)置有對(duì)應(yīng)每個(gè)通信信號(hào)的濾波器。因此，存在以下問題：為了對(duì)應(yīng)多個(gè)通信信號(hào)，在前端電路需要多個(gè)濾波器，結(jié)構(gòu)會(huì)變得復(fù)雜化和大型化。因此，為了抑制前端電路的電路規(guī)模，有時(shí)利用能調(diào)整濾波特性的可變?yōu)V波器(例如參照專利文獻(xiàn)1和2)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

特許文獻(xiàn)1:日本專利特開平6-232793號(hào)公報(bào)

專利文獻(xiàn)2：日本專利特表2014－502803號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的技術(shù)問題

可變?yōu)V波器一般構(gòu)成為具備諧振部和可變電抗部。上述的可變?yōu)V波器的諧振部在諧振頻率下的阻抗變小，因此在該諧振頻率附近接入通信信號(hào)的功率時(shí)的發(fā)熱量較小。另一方面，諧振部在反諧振頻率下的阻抗變大，因此在該反諧振頻率附近接入通信信號(hào)的功率時(shí)的發(fā)熱量較大。此外，在可變?yōu)V波器的通頻帶中，多數(shù)情況下截止頻率附近的插入損耗最差，因此在通頻帶的截止頻率附近的頻段接入通信信號(hào)的功率時(shí)的發(fā)熱量也較大。而且，在可變?yōu)V波器中，能夠使濾波特性可變，因此當(dāng)諧振部的反諧振頻率位于通頻帶的截止頻率附近時(shí)，有時(shí)諧振部的發(fā)熱量會(huì)過剩。而且，若由于上述的理由導(dǎo)致諧振部發(fā)熱，則可變?yōu)V波器的插入損耗增大，可變?yōu)V波器有時(shí)會(huì)功能不全，或者由于諧振部的發(fā)熱導(dǎo)致發(fā)生故障。

因此，本發(fā)明的目的是在能調(diào)整濾波特性的可變?yōu)V波電路中，防止諧振部的反諧振頻率位于通頻帶的截止頻率附近，提高耐電性能。

解決技術(shù)問題的技術(shù)方案

本發(fā)明的可變?yōu)V波電路通過調(diào)整可變電抗從而使濾波特性在多個(gè)通信頻段中可變，包括：串聯(lián)連接在信號(hào)輸入端和信號(hào)輸出端之間的串聯(lián)臂；連接在所述串聯(lián)臂與接地端之間并且具有諧振部的并聯(lián)臂；以及設(shè)置在所述并聯(lián)臂上并且具有可變電抗的可變電抗部，連接至所述信號(hào)輸入端的初級(jí)的并聯(lián)臂的所述諧振部對(duì)于所述多個(gè)通信頻段中將阻頻帶設(shè)定在通頻帶的高頻側(cè)附近的所有通信頻段，具有滿足100×(fn-fr)/(fa-fr)≤23.9(％)的諧振頻率fr和反諧振頻率fa，其中，將諧振頻率設(shè)為fr，將反諧振頻率設(shè)為fa，將各通信頻段的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率設(shè)為fn。

上述的條件式在各通信頻段的高頻側(cè)的截止頻率從初級(jí)的并聯(lián)臂中的諧振部的諧振頻率覆蓋到低頻側(cè)時(shí)變?yōu)?％，在各通信頻段的高頻側(cè)的截止頻率從初級(jí)的并聯(lián)臂中的諧振部的反諧振頻率覆蓋到低頻側(cè)時(shí)變?yōu)?00％。即，示出了各通信頻段的高頻側(cè)截止頻率位于從初級(jí)的并聯(lián)臂中的諧振部的諧振頻率到反諧振頻率的頻帶中的哪個(gè)位置。因而，上述條件式的數(shù)值范圍表示出各通信頻段的信號(hào)的功率被接入至可變?yōu)V波電路的頻率從初級(jí)的并聯(lián)臂的諧振部的反諧振頻率向諧振頻率側(cè)偏移了多少。根據(jù)本申請(qǐng)發(fā)明人的發(fā)現(xiàn)，若如上述那樣設(shè)定設(shè)置于初級(jí)的并聯(lián)臂的諧振部，則在接入最大功率的初級(jí)的并聯(lián)臂中，各通信信號(hào)的通頻帶中的高頻側(cè)的截止頻率附近不包含初級(jí)諧振部的反諧振頻率，此外各通信信號(hào)的整個(gè)通頻帶位于低于初級(jí)諧振部的反諧振頻率的頻帶。由此，在初級(jí)的并聯(lián)臂上不容易產(chǎn)生過剩的發(fā)熱，此外在后級(jí)的并聯(lián)臂上也不會(huì)產(chǎn)生過大的功率接入、發(fā)熱。因而，能抑制可變?yōu)V波電路在功率接入時(shí)的插入損耗的劣化，能提高可變?yōu)V波電路的耐電性能。

所述初級(jí)的并聯(lián)臂的諧振部優(yōu)選為具有滿足-95.2(％)≤100×(fn-fr)/(fa-fr)≤10.0(％)的諧振頻率fr和反諧振頻率fa。

由此，在接入最大功率的初級(jí)的并聯(lián)臂更不容易發(fā)熱，能進(jìn)一步抑制接入功率時(shí)的插入損耗的劣化。

所述初級(jí)的并聯(lián)臂優(yōu)選為還具備與所述諧振部串聯(lián)或并聯(lián)連接的電感器。

在該結(jié)構(gòu)中，能擴(kuò)大可通過調(diào)整可變電抗來進(jìn)行濾波特性控制的頻率范圍。

所述串聯(lián)臂優(yōu)選為具有感性電抗。

在該結(jié)構(gòu)中，能使在通頻帶的高頻側(cè)的衰減特性陡峭。

發(fā)明效果

根據(jù)本發(fā)明，在能調(diào)整濾波特性的可變?yōu)V波電路中，初級(jí)的諧振部的反諧振頻率不會(huì)出現(xiàn)于多個(gè)通信頻段各自的高頻側(cè)的截止頻率附近，能提高耐電性能。

附圖說明

圖1是第1實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的電路圖。

圖2是說明設(shè)置在第1實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的串聯(lián)臂上的電抗的功能的阻抗特性圖。

圖3是說明設(shè)置在第1實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的串聯(lián)臂上的電抗的功能的通過特性圖。

圖4是說明設(shè)置在第1實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的并聯(lián)臂上的電抗的功能的阻抗特性圖。

圖5是說明設(shè)置在第1實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的并聯(lián)臂上的可變電容的功能的特性圖。

圖6是本發(fā)明的功率接入實(shí)驗(yàn)所涉及的實(shí)驗(yàn)對(duì)象電路的電路圖和實(shí)驗(yàn)裝置的框圖。

圖7是說明功率接入實(shí)驗(yàn)的結(jié)果的圖。

圖8是第2實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的電路圖。

圖9是第3實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路的電路圖。

具體實(shí)施方式

以下，參照附圖，舉出幾個(gè)具體示例，表示用于實(shí)施本發(fā)明的多個(gè)方式。在各圖中，對(duì)于相同部位標(biāo)注相同標(biāo)號(hào)。各實(shí)施方式為例示，當(dāng)然可進(jìn)行不同實(shí)施方式所示的結(jié)構(gòu)的局部置換或組合。

《第1實(shí)施方式》

圖1(a)是本發(fā)明的第1實(shí)施方式涉及的可變?yōu)V波電路10的框圖。

可變?yōu)V波電路10構(gòu)成為連接在信號(hào)輸入端in與信號(hào)輸出端out之間的π型電路，包括串聯(lián)臂21和并聯(lián)臂22、23。另外，也可以在信號(hào)輸入端in和信號(hào)輸出端out設(shè)置適當(dāng)?shù)钠ヅ潆娐?。串?lián)臂21串聯(lián)連接在信號(hào)輸入端in與信號(hào)輸出端out之間。并聯(lián)臂22的一端連接至串聯(lián)臂21的信號(hào)輸入端in側(cè)的一端，另一端連接至接地端。并聯(lián)臂23的一端連接至串聯(lián)臂21的信號(hào)輸出端out側(cè)的另一端，另一端連接至接地端。

串聯(lián)臂21具備電感器ls1。電感器ls1具有感性電抗，串聯(lián)地插入至串聯(lián)臂21。

并聯(lián)臂22具備可變電容器cs_p1、串聯(lián)電感器ls_p1、諧振子p1、以及并聯(lián)電感器lp_p1。可變電容器cs_p1的一端連接至串聯(lián)臂21的信號(hào)輸入端in側(cè)的一端，另一端連接至串聯(lián)電感器ls_p1。串聯(lián)電感器ls_p1的一端連接至可變電容器cs_p1，另一端連接至諧振子p1。諧振子p1的一端連接至串聯(lián)電感器ls_p1，另一端連接至接地端。并聯(lián)電感器lp_p1的一端連接至串聯(lián)電感器ls_p1和諧振子p1的連接點(diǎn)，另一端連接至接地端。

同樣，并聯(lián)臂23具備可變電容器cs_p2、串聯(lián)電感器ls_p2、諧振子p2、以及并聯(lián)電感器lp_p2。可變電容器cs_p2的一端連接至串聯(lián)臂21的信號(hào)輸出端out側(cè)的另一端，另一端連接至串聯(lián)電感器ls_p2。串聯(lián)電感器ls_p2的一端連接至可變電容器cs_p2，另一端連接至諧振子p2。諧振子p2的一端連接至串聯(lián)電感器ls_p2，另一端連接至接地端。并聯(lián)電感器lp_p2的一端連接至串聯(lián)電感器ls_p2和諧振子p2的連接點(diǎn)，另一端連接至接地端。

另外，諧振子p1、p2只要具有諧振特性即可，能夠使用saw諧振子、baw諧振子這樣的壓電諧振子、或者電介質(zhì)同軸諧振子、lc諧振電路等。此外，可變電容器cs_p1、cs_p2具有可變電抗，但只要具有可變電抗即可，也可以用別的元件、例如具有可變電感的電路、元件來代替可變電容器cs_p1、cs_p2。電感器ls1、電容器cs1、串聯(lián)電感器ls_p1、ls_p2以及并聯(lián)電感器lp_p1、lp_p2的元件、特性能進(jìn)行適當(dāng)?shù)脑O(shè)定。

接下來，對(duì)構(gòu)成可變?yōu)V波電路10的各元件的功能進(jìn)行說明。

圖2是說明電感器ls1的功能的阻抗特性圖。圖2中的虛線示意性地示出諧振子p1或者諧振子p2單體的阻抗特性im1。圖2中的實(shí)線示意性地示出在連接了電感器ls1的狀態(tài)下的諧振子p1或者諧振子p2的阻抗特性im1(ls1)。

在阻抗特性im1中，在諧振點(diǎn)fr的高頻側(cè)附近出現(xiàn)反諧振點(diǎn)fa。另一方面，在阻抗特性im1(ls1)中，諧振點(diǎn)fr的高頻側(cè)的反諧振點(diǎn)fa移動(dòng)到大大地遠(yuǎn)離諧振點(diǎn)fr，諧振點(diǎn)fr的低頻側(cè)的反諧振點(diǎn)fa移動(dòng)到接近諧振點(diǎn)fr。由此，在阻抗特性im1(ls1)中，在諧振點(diǎn)fr的低頻側(cè)附近出現(xiàn)反諧振點(diǎn)fa。

圖3是表示可變?yōu)V波電路10的通過特性il1(ls1)的通過特性圖。

在通過特性il1(ls1)中，能夠在諧振子p1、p2的諧振點(diǎn)附近所產(chǎn)生的阻頻帶的低頻側(cè)設(shè)置通頻帶，在該低頻側(cè)的通頻帶與阻頻帶之間的衰減特性變得陡峭。這是因?yàn)樵谶B接了電感器ls1時(shí)，在阻抗特性im1(ls1)中，在諧振點(diǎn)fr的低頻側(cè)附近出現(xiàn)反諧振點(diǎn)fa。

圖4(a)是說明串聯(lián)電感器ls_p1、ls_p2的功能的阻抗特性圖。圖4(a)中的虛線是諧振子p1或者諧振子p2作為單體的阻抗特性im2。圖4(a)中的實(shí)線是在連接了串聯(lián)電感器ls_p1或串聯(lián)電感器ls_p2的狀態(tài)下的諧振子p1或者諧振子p2的阻抗特性im2(ls_p)。

若將阻抗特性im2(ls_p)與阻抗特性im2相比較，雖然反諧振點(diǎn)fa的頻率相同，但與阻抗特性im2相比，阻抗特性im2(ls_p)中的諧振點(diǎn)fr的頻率向更低頻側(cè)的頻率移動(dòng)。即，串聯(lián)電感器ls_p1、ls_p2具有使諧振子p1或諧振子p2的諧振點(diǎn)fr向低頻側(cè)移動(dòng)的功能。

圖4(b)是說明并聯(lián)電感器lp_p1、lp_p2的功能的阻抗特性圖。圖4(b)中的虛線是諧振子p1或者諧振子p2作為單體的阻抗特性im3。圖4(b)中的實(shí)線是在連接了并聯(lián)電感器lp_p1、lp_p2的狀態(tài)下的諧振子p1或者諧振子p2的阻抗特性im3(lp_p)。

若將阻抗特性im3(lp_p)與阻抗特性im3相比較，雖然諧振點(diǎn)fr的頻率相同，但與阻抗特性im3相比，阻抗特性im3(lp_p)中的反諧振點(diǎn)fa的頻率向更高頻側(cè)的頻率移動(dòng)。即，并聯(lián)電感器lp_p1、lp_p2具有使諧振子p1或諧振子p2的反諧振點(diǎn)fa向高頻側(cè)移動(dòng)的功能。

接著，對(duì)可變電容器cs_p1、cs_p2的功能進(jìn)行說明。

圖5(a)是說明可變電容器cs_p1、cs_p2的功能的阻抗特性圖。圖5(a)中的用實(shí)線表示的阻抗特性im4a(cs_p)、im4b(cs_p)、im4c(cs_p)中，將可變電容器cs_p1、cs_p2的電容設(shè)定成按照記載的順序變小。

阻抗特性im4a(cs_p)、im4b(cs_p)、im4c(cs_p)中，雖然反諧振點(diǎn)fa的頻率相同，但是可變電容器cs_p1、cs_p2的電容越小，諧振點(diǎn)fr的頻率越接近反諧振點(diǎn)fa，位于更高頻側(cè)。

圖5(b)是可變?yōu)V波電路10的通過特性圖。圖5(b)中的用實(shí)線表示的通過特性il4a(cs_p)、il4b(cs_p)、il4c(cs_p)中，將可變電容器cs_p1、cs_p2的電容設(shè)定成按照記載順序變小。通過特性il4a(cs_p)、il4b(cs_p)、il4c(cs_p)中，隨著可變電容器cs_p1、cs_p2的電容變小，阻頻帶向高頻側(cè)移動(dòng)。由此，可變電容器cs_p1、cs_p2具有使諧振子p1、p2的諧振點(diǎn)fr、阻頻帶向更高頻側(cè)移動(dòng)的功能。

但是，即使將可變電容器cs_p1、cs_p2的電容控制成極小，也不能將阻頻帶調(diào)整到超過規(guī)定頻率的高頻側(cè)。這是因?yàn)?，在阻抗特性中，不能將諧振點(diǎn)fr的頻率調(diào)整到超過反諧振點(diǎn)fa的頻率的高頻側(cè)，阻頻帶的頻率可變范圍限制在沒有可變電容器cs_p1、cs_p2時(shí)的諧振點(diǎn)fr與反諧振點(diǎn)fa之間的頻帶內(nèi)。因而，如利用圖4所說明的那樣，通過將串聯(lián)電感器ls_p1、ls_p2、并聯(lián)電感器lp_p1、lp_p2連接至諧振子p1、p2、p3、p4，使諧振點(diǎn)fr與反諧振點(diǎn)fa之間的頻帶具有較寬頻帶，從而能使阻頻帶的頻率可變范圍變寬。

可變?yōu)V波電路10的基本電路結(jié)構(gòu)和電路功能如上所述，可變?yōu)V波電路10起到能調(diào)整通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率和阻頻帶的低通濾波器的作用。

在上述的可變?yōu)V波電路10中，本發(fā)明中，從信號(hào)輸入端in觀察時(shí)，將初級(jí)的并聯(lián)臂22中的諧振子p1的諧振頻率fr和反諧振頻率fa設(shè)定成對(duì)于可變?yōu)V波電路10所對(duì)應(yīng)的多個(gè)通信頻段，全都滿足100×(fn-fr)/(fa-fr)≤23.9(％)，其中，將各通信頻段的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率設(shè)為fn。

此處，對(duì)于用于上述條件式的導(dǎo)出的實(shí)驗(yàn)和其結(jié)果進(jìn)行說明。

本申請(qǐng)發(fā)明人對(duì)于可變?yōu)V波電路10所具備的并聯(lián)臂的電路結(jié)構(gòu)，實(shí)施功率接入實(shí)驗(yàn)以確認(rèn)耐電性能，基于該結(jié)果導(dǎo)出了上述的條件式。圖6(a)是實(shí)施了功率接入實(shí)驗(yàn)的并聯(lián)臂電路dut的電路圖。并聯(lián)臂電路dut是與可變?yōu)V波電路10所具備的初級(jí)的并聯(lián)臂相同的電路結(jié)構(gòu)。另外，用于實(shí)驗(yàn)的諧振子p1是用saw諧振子構(gòu)成的。圖6(b)是實(shí)施了功率接入實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)裝置100的框圖。

在對(duì)于并聯(lián)臂電路dut的功率接入實(shí)驗(yàn)中，在規(guī)定的溫度環(huán)境下，在并聯(lián)臂電路dut的樣品所產(chǎn)生的插入損耗(i.l.)為-3db的頻率下接入功率，并對(duì)伴隨時(shí)間經(jīng)過的插入損耗的變化進(jìn)行測(cè)定。

具體而言，將并聯(lián)臂電路dut安裝在實(shí)驗(yàn)裝置100的恒溫槽101內(nèi)，從信號(hào)發(fā)生器102經(jīng)由功率放大器103、耦合器104、以及隔離器105，在常溫下并聯(lián)臂電路dut的插入損耗為-3db的頻率下，將2.5w的功率輸出至并聯(lián)臂電路dut的輸入端。在經(jīng)過規(guī)定的時(shí)間后，通過在該并聯(lián)臂電路dut的輸出端經(jīng)由衰減器106連接的功率傳感器107、以及經(jīng)由耦合器104和衰減器108連接的功率傳感器109對(duì)功率進(jìn)行檢測(cè)，利用功率表110將并聯(lián)臂電路dut的輸入信號(hào)與并聯(lián)臂電路dut的輸出信號(hào)進(jìn)行比較，測(cè)量出并聯(lián)臂電路dut的插入損耗(i.l.)為-3db的頻率。然后，在該頻率下持續(xù)接入功率，對(duì)伴隨時(shí)間經(jīng)過的插入損耗的變化進(jìn)行測(cè)定。

圖7(a)是示出對(duì)于多個(gè)樣品實(shí)施上述的功率接入實(shí)驗(yàn)而得到的每個(gè)樣品的插入損耗的時(shí)間變化的曲線圖。

在功率接入實(shí)驗(yàn)中，使用了從樣品a到樣品h合計(jì)8個(gè)樣品。在各樣品中，使用了具有saw諧振子的并聯(lián)臂電路，該saw諧振子具有彼此相同程度的諧振頻率和相同程度的反諧振頻率。功率接入實(shí)驗(yàn)的結(jié)果是樣品a和樣品b在剛接入功率后就發(fā)生故障，剩余的樣品c到樣品h在功率接入后雖然觀察到了衰減量的變化，但該變化量較小且維持了性能。然而，剩余的樣品中，樣品f和樣品e伴隨時(shí)間的經(jīng)過，其衰減量的變化量暫時(shí)變大，最終在經(jīng)過約15小時(shí)后在樣品e發(fā)生了故障。由此，即使具有相同頻率特性的樣品，其耐電性能也各不相同。

因此，本申請(qǐng)的發(fā)明人根據(jù)功率接入頻率與諧振子的諧振頻率和反諧振頻率的關(guān)系的觀點(diǎn)，即根據(jù)相對(duì)于從并聯(lián)臂電路dut中的諧振子的諧振頻率到反諧振頻率的頻帶，功率接入頻率位于哪個(gè)位置的觀點(diǎn)，對(duì)并聯(lián)臂電路的耐電性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)。圖7(b)是表示各樣品的頻率特性的詳細(xì)情況、在上述的功率接入實(shí)驗(yàn)中實(shí)際接入功率的接入頻率與上述條件式的關(guān)系的表。圖7(c)是表示上述的條件式、即功率接入頻率與諧振子的諧振頻率之差(fn－fr)相對(duì)于各樣品中的諧振子的比頻帶(fa－fr)的比例和il變化量的關(guān)系的曲線圖。此處，功率接入頻率與諧振子的諧振頻率之差(fn－fr)相對(duì)于諧振子的比頻帶(fa－fr)的比例取正(+)值時(shí)，意味著從諧振點(diǎn)觀察時(shí)，功率接入頻率位于反諧振點(diǎn)側(cè)，取負(fù)(－)值時(shí)，意味著從諧振點(diǎn)觀察時(shí)，功率接入頻率位于反諧振點(diǎn)的相反側(cè)側(cè)，為0時(shí)意味著功率接入頻率是與諧振點(diǎn)相同的頻率。

另外，在圖7(c)中，示出功率接入后經(jīng)過15小時(shí)時(shí)的il變化量，對(duì)于已經(jīng)發(fā)生了故障的樣品a和樣品b，將其il變化量記為圖中的最大值(-1.5db)。

通過該分析可以確認(rèn)上述的條件式與il變化量之間有一定程度的相關(guān)，功率接入頻率從諧振子的反諧振頻率向諧振頻率側(cè)偏離一定比例以上(樣品f以上)時(shí)，趨向于不會(huì)發(fā)生故障(樣品a、b、e)。在功率接入頻率進(jìn)一步向諧振頻率側(cè)偏移的情況下(樣品h以上)，能確認(rèn)到il變化量暫時(shí)增大的現(xiàn)象也趨向于不會(huì)發(fā)生。

即，可以認(rèn)為樣品f的條件式100×(fn－fr)/(fa－fr)的值為23.9％以下，從而能抑制功率接入時(shí)的發(fā)熱量的增大，能防止發(fā)生故障(樣品a、b、e)。還可以樣品h的條件式100×(fn－fr)/(fa－fr)的值為10.0％以下，從而能大幅地抑制功率接入時(shí)的發(fā)熱量的增大，能防止il變化量的暫時(shí)性增大。

另外，在條件式100×(fn－fr)/(fa－fr)為負(fù)的情況下，雖并未確認(rèn)功率接入時(shí)插入損耗發(fā)生較大劣化的現(xiàn)象，然而根據(jù)圖7(c)，至少樣品d的條件式100×(fn－fr)/(fa－fr)的值為-95.2％以上，從而能防止功率接入時(shí)的插入損耗的劣化。

由于上述原因，在構(gòu)成可變?yōu)V波電路10的各并聯(lián)臂中接入最大功率的初級(jí)的并聯(lián)臂中，對(duì)于可變?yōu)V波電路10所對(duì)應(yīng)的各個(gè)通信頻段，使用具有滿足100×(fn－fr)/(fa－fr)≤23.9(％)的諧振頻率fr和反諧振點(diǎn)fa的諧振子，其中將諧振頻率設(shè)為fr、將反諧振頻率設(shè)為fa、將各通信頻段的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率設(shè)為fn，從而各通信信號(hào)的通頻帶中的高頻側(cè)的截止頻率附近不會(huì)出現(xiàn)初級(jí)的諧振部的反諧振頻率。由此，各通信信號(hào)的整個(gè)通頻帶位于低于初級(jí)的諧振部的反諧振頻率的頻帶。因而，能使初級(jí)的并聯(lián)臂不易產(chǎn)生過剩的發(fā)熱，能抑制可變?yōu)V波器電路在接入功率時(shí)的插入損耗的劣化，能提高可變?yōu)V波器電路的耐電性能。更優(yōu)選的是，若初級(jí)的并聯(lián)臂的諧振部具有滿足-95.2(％)≤100×(fn-fr)/(fa-fr)≤10.0(％)的諧振頻率fr和反諧振頻率fa，則能大幅抑制功率接入時(shí)的插入損耗的劣化。而且，若能如上述那樣抑制功率接入時(shí)的插入損耗的劣化，則對(duì)于多個(gè)通信頻段能夠分別容易地實(shí)現(xiàn)期望的插入損耗，能減少并聯(lián)臂和諧振部的級(jí)數(shù)，從而實(shí)現(xiàn)可變?yōu)V波電路10的貼片尺寸的小型化。

接著，示出可變?yōu)V波電路10的實(shí)施例所涉及的具體規(guī)格。

實(shí)施例的可變?yōu)V波電路10設(shè)為與lte標(biāo)準(zhǔn)等規(guī)定的通信頻段band12、通信頻段band17、以及通信頻段band28h的發(fā)送頻帶對(duì)應(yīng)。通信頻段band12、通信頻段band17、以及通信頻段band28h都是如下的通信頻段：要作為阻頻帶的接收頻帶被設(shè)定成靠近要作為通頻帶的發(fā)送頻帶的高頻側(cè)。具體而言，通信頻段band12的發(fā)送頻帶為699～716mhz，通信頻段band12的接收頻帶為729～746mhz。通信頻段band17的發(fā)送頻帶為704～716mhz，通信頻段band17的接收頻帶為734～746mhz。通信頻段band28h的發(fā)送頻帶為728～748mhz，通信頻段band28h的接收頻帶為783～803mhz。

此處，在實(shí)施例的可變?yōu)V波電路10中，通過調(diào)整可變電容，使通頻帶與各通信頻段的發(fā)送頻帶一致，使該通頻帶的高頻側(cè)的阻頻帶與該通信頻段的接收頻帶一致，若考慮這種情況下的耐電性能，則初級(jí)的并聯(lián)臂22中的諧振子p1的諧振頻率fr和反諧振頻率fa對(duì)于通信頻段band12、通信頻段band17、以及通信頻段band28h，全都需要設(shè)定成滿足100×(fn－fr)/(fa－fr)≤23.9(％)，其中將各通信頻段的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率設(shè)為fn。

例如，在將諧振子p1的諧振頻率fr設(shè)定成746mhz，將反諧振頻率fa設(shè)定成777mhz時(shí)，由于通信頻段band12的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率為716mhz，因此對(duì)于通信頻段band12，上述條件式為100×(fn－fr)/(fa－fr)＝-96.8(％)，從而滿足上述條件式。由于通信頻段band17的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率為716mhz，因此對(duì)于通信頻段band17，上述條件式為100×(fn－fr)/(fa－fr)＝-96.8(％)，從而滿足上述條件式。由于通信頻段band28h的通頻帶的高頻側(cè)的截止頻率為748mhz，因此對(duì)于通信頻段band28h，上述條件式為100×(fn－fr)/(fa－fr)＝6.45(％)，也滿足上述條件式。

因而，在可變?yōu)V波電路10中，通信頻段band12、通信頻段band17、以及通信頻段band28h的通信信號(hào)的功率接入的頻率從初級(jí)的并聯(lián)臂22的諧振子p1的反諧振頻率777mhz向諧振頻率746mhz較大地偏移，在接入最大功率的初級(jí)的并聯(lián)臂22的諧振子p1中難以產(chǎn)生過剩的熱量，能抑制接入功率時(shí)的插入損耗的劣化，還能防止諧振子故障。因此，即使可變?yōu)V波電路10中的并聯(lián)臂的級(jí)數(shù)較少，也容易實(shí)現(xiàn)期望的濾波特性，能抑制并聯(lián)臂的級(jí)數(shù)并減小電路規(guī)模、電路尺寸。

《第2實(shí)施方式》

圖8是本發(fā)明的第2實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路10a的電路圖。

可變?yōu)V波電路10a中，在第1實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)的串聯(lián)臂21與信號(hào)輸出端out之間追加串聯(lián)臂26，在串聯(lián)臂26的信號(hào)輸出端out側(cè)的一端追加并聯(lián)臂25。在該可變?yōu)V波電路10a中，并聯(lián)臂23與追加的串聯(lián)臂26以及并聯(lián)臂25構(gòu)成第2π型電路。本發(fā)明的可變?yōu)V波電路中，可以如上述那樣增加串聯(lián)臂和并聯(lián)臂的級(jí)數(shù)，能夠通過增加串聯(lián)臂和并聯(lián)臂的級(jí)數(shù)來使在阻頻帶的衰減量增大。

《第3實(shí)施方式》

圖9是本發(fā)明的第3實(shí)施方式所涉及的可變?yōu)V波電路10b的電路圖。

可變?yōu)V波電路10b中，在第1實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)中的并聯(lián)臂22和并聯(lián)臂23中追加開關(guān)sw，此外將彼此特性不同的多個(gè)諧振子p1、p2追加到各個(gè)并聯(lián)臂22和并聯(lián)臂23中，從而通過切換開關(guān)sw，也能切換頻率特性。本發(fā)明的可變?yōu)V波電路中，可以如上述那樣在并聯(lián)臂中追加多個(gè)諧振子，在該情況下，也不需要增加可變電容器的總數(shù)，因此能增加可變?yōu)V波電路增加能夠?qū)?yīng)的通信頻段，并且抑制電路規(guī)模。

能夠如以上各實(shí)施方式中說明的那樣實(shí)施本發(fā)明。另外，本發(fā)明中，只要是符合記載在權(quán)利要求中的結(jié)構(gòu)，在上述的各實(shí)施方式、變形例中所示出的結(jié)構(gòu)以外的任意的結(jié)構(gòu)都能實(shí)施。例如，在可變?yōu)V波電路的串聯(lián)臂上，除了設(shè)置容性電抗以外，還可以設(shè)置感性電抗、容性電抗和容性電抗之間的切換電路。更優(yōu)選的是，在串聯(lián)臂上至少設(shè)置感性電抗更好，由此能在實(shí)現(xiàn)與通頻帶的高頻側(cè)相鄰的阻頻帶時(shí)，在通頻帶與阻頻帶之間實(shí)現(xiàn)陡峭的衰減特性。此外，并聯(lián)臂中，除了同時(shí)設(shè)置并聯(lián)電感器和串聯(lián)電感器以外，可以僅設(shè)置并聯(lián)電感器和串聯(lián)電感器中的一個(gè)，此外也可以并聯(lián)電感器和串聯(lián)電感器都不設(shè)置。

標(biāo)號(hào)說明

10、10a、10b可變?yōu)V波電路

11輸入級(jí)匹配電路

12、12aπ型電路

13輸出級(jí)匹配電路

21、26串聯(lián)臂

22、23、25并聯(lián)臂

24切換電路

100實(shí)驗(yàn)裝置

101恒溫槽

102信號(hào)發(fā)生器

103功率放大器

104耦合器

105隔離器

106、108衰減器

107、109功率檢測(cè)器

110功率計(jì)。