17P的反諧振頻率fPa以及頻率差df P不同，被適當(dāng)?shù)卦O(shè)定即可。但是，干擾波諧振器15與并聯(lián)諧振器17P同樣地，也可以構(gòu)成為反諧振頻率與串聯(lián)諧振器17S的諧振頻率相同，或者頻率差與發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度相同。在圖4中，示例了頻率差d ?與發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度相同的情況。
[0094]發(fā)送濾波器11或者接收濾波器13被多個(gè)諧振器組合而構(gòu)成。由此可理解，干擾波諧振器15對(duì)分波器I的濾波器特性有影響。因此，例如，也可以發(fā)送濾波器11與未設(shè)置干擾波諧振器15的情況相比，減少IDT的根數(shù)或者使IDT的對(duì)置的交叉部變窄，從而電容被減小設(shè)定等受到干擾波諧振器15的影響來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)。
[0095]此外，由于如本實(shí)施方式這樣，干擾波諧振器15在發(fā)送濾波器13中也被配置在天線端子3側(cè)，因此能夠高效地減少失真波。若干擾波JS被從天線端子3輸入到發(fā)送濾波器11，則通過(guò)發(fā)送濾波器11的同時(shí)漸漸衰減。換言之，越接近天線端子3的諧振器，由梯子型濾波器構(gòu)成的發(fā)送濾波器11中的干擾波JS的強(qiáng)度越強(qiáng)。因此，通過(guò)將干擾波諧振器15的位置配置為比構(gòu)成發(fā)送濾波器11的諧振器更靠天線端子3側(cè)，從而干擾波JS的大部分流過(guò)干擾波諧振器15。其結(jié)果，能夠使干擾波JS難以流過(guò)發(fā)送濾波器11。
[0096](頻率特性等所涉及的變形例)
[0097]圖5 (a)?圖5 (c)分別是表示變形例所涉及的干擾波諧振器15的頻率特性的與圖4相同的圖。與圖4同樣地，線Lj表示干擾波諧振器15的頻率-阻抗特性，線L P表示并聯(lián)諧振器17P的頻率-阻抗特性。另外，在各圖中，頻率f以及阻抗的絕對(duì)值|Z|的坐標(biāo)軸等被適當(dāng)?shù)厥÷?。此外，與圖4同樣地，線P:表示干擾波諧振器15的頻率-阻抗的相位特性，線Pp表示并聯(lián)諧振器17P的頻率-阻抗的相位特性。另外，在各圖中，頻率f以及相位的坐標(biāo)軸等被適當(dāng)?shù)厥÷浴?br>[0098]圖5(a)的變形例所涉及的干擾波諧振器15構(gòu)成為阻抗的相位的最大值比并聯(lián)諧振器17P的阻抗的相位的最大值(在多個(gè)并聯(lián)諧振器17P之間該最大值相互不同的情況下是其平均值)小。諧振器的阻抗的相位的最大值與諧振器的損耗、Q值相關(guān)，諧振器的損耗越大(Q值越小)，阻抗的相位的最大值越小。換句話說(shuō)，這表示干擾波諧振器15的Q值比并聯(lián)諧振器17P的Q值低。
[0099]在該情況下，從干擾波諧振器15產(chǎn)生的失真波變小。這是由于例如即使向從干擾波諧振器15的諧振頻率到反諧振頻率之間的頻率施加了干擾波JS，也由于損耗從而SAW振動(dòng)不變大，因此從干擾波諧振器15產(chǎn)生的失真波變小。其結(jié)果，能夠抑制整體的失真波的生成。
[0100]在圖5(b)中，示例了防護(hù)頻帶GB的頻帶寬度較窄的情況。換言之，在圖5(b)中，示例了間隙頻帶SB的頻帶寬度較窄的情況。例如，防護(hù)頻帶GB的頻帶寬度比發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度的一半還小。
[0101]圖5 (b)的變形例所涉及的干擾波諧振器15構(gòu)成為諧振頻率與反諧振頻率f Ja的頻率差屯比并聯(lián)諧振器17P的諧振頻率f &與反諧振頻率f ^的頻率差df P (在多個(gè)并聯(lián)諧振器17P之間頻率差dfP相互不同的情況下是其平均值)小。在其它的觀點(diǎn)中，頻率差dfj被設(shè)為比發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度小。例如，頻率差df:相對(duì)于多個(gè)并聯(lián)諧振器17P的頻率差dfP (平均值)或者發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度，小頻率差dfP (平均值)或者頻帶寬度的10%以上的差。
[0102]在該情況下，例如，即使間隙頻帶SB的頻帶寬度窄，也能夠使干擾波諧振器15的反諧振頻率比發(fā)送頻帶TxB低。其結(jié)果，如參照?qǐng)D4所述那樣，能夠減少在干擾波諧振器15中干擾波以及發(fā)送波混合。另外，雖然在圖5(b)中，反諧振頻率處于干擾波頻帶JB內(nèi)，但反諧振頻率也可以被設(shè)為間隙頻帶SB內(nèi)。
[0103]在圖5(c)中，與圖5(b)同樣地，示例了防護(hù)頻帶GB的頻帶寬度較窄的情況。換言之，圖5(c)示例了間隙頻帶SB的頻帶寬度較窄的情況。例如，防護(hù)頻帶GB的頻帶寬度比發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度的一半還小。
[0104]圖5(c)的變形例所涉及的干擾波諧振器15與圖5(b)的變形例相反，構(gòu)成為諧振頻率與反諧振頻率f >的頻率差df j比并聯(lián)諧振器17P的諧振頻率f &與反諧振頻率f Pa的頻率差dfP(在多個(gè)并聯(lián)諧振器17P之間頻率差dfP相互不同的情況下是其平均值)大。在其它的觀點(diǎn)中，頻率差被設(shè)為比發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度大。例如，頻率差df:相對(duì)于多個(gè)并聯(lián)諧振器17P的頻率差dfP(平均值)或者發(fā)送頻帶TxB的頻帶寬度，大頻率差dfP(平均值)或者頻帶寬度的10%以上的差。
[0105]在該情況下，例如，由于從諧振頻率到反諧振頻率f >的阻抗的上升的斜率變緩，因此即使間隙頻帶SB的頻帶寬度窄，也能夠降低干擾波頻帶JB中的干擾波諧振器15的阻抗。其結(jié)果，干擾波的電流容易經(jīng)由干擾波諧振器15流到接地端子9。其結(jié)果，能夠減少失真波的生成。
[0106]另外，圖5 (b)的變形例與圖5 (C)的變形例的任意一個(gè)在SN比的提高方面是否優(yōu)選，是根據(jù)各種頻帶的頻帶寬度、各種諧振器的阻抗特性等而不同的。實(shí)施中，也可以基于實(shí)驗(yàn)等來(lái)適當(dāng)?shù)剡x擇任意一個(gè)。
[0107]在圖5 (C)的線L:所示的例子中，通過(guò)使干擾波諧振器15的諧振頻率位于干擾波頻帶JB的中央附近，使反諧振頻率離干擾波頻帶JB，從而增大頻率差df J0另外，如已經(jīng)所述那樣，這樣的反諧振頻率的設(shè)定并不在并聯(lián)諧振器17P進(jìn)行。
[0108]此外，在圖5(c)中，線1^2也表示變形例所涉及的干擾波諧振器15的頻率特性。在本例中，通過(guò)使諧振頻率在干擾波頻帶JB的范圍內(nèi)，在某個(gè)程度上或者盡可能地低，來(lái)增大頻率差df:。在該情況下，能夠在干擾波頻帶JB周圍的較寬的范圍降低干擾波諧振器15的阻抗，減少失真波。
[0109]參照?qǐng)D4以及圖5(a)?圖5(c)來(lái)說(shuō)明的干擾波諧振器15的頻率特性的設(shè)定通過(guò)包含公知的方法的適當(dāng)?shù)姆椒▉?lái)實(shí)現(xiàn)即可。例如，諧振頻率如已經(jīng)所述那樣通過(guò)間距P (圖3)來(lái)設(shè)定。反諧振頻率例如通過(guò)動(dòng)態(tài)電容與制動(dòng)電容之比(電容比)來(lái)設(shè)定。電容比例如通過(guò)IDT55的交叉寬度CW(圖3)、電極指63的根數(shù)、IDT55的電極與電極間間隙的比(Duty比)、IDT電極55的膜厚、保護(hù)膜的膜厚等來(lái)設(shè)定。此外，電容比也能夠通過(guò)在諧振器串聯(lián)/并聯(lián)地增加電容C、電感L來(lái)調(diào)整。具體來(lái)講，若在諧振器并聯(lián)/串聯(lián)地增加電容C，則能夠縮小諧振器的頻率差df，若并聯(lián)/串聯(lián)地增加電感L，則能夠增大諧振器的頻率差df。作為減小阻抗的相位的最大值的手法，例如能夠通過(guò)增加電極指前端與虛設(shè)電極之間(或，電極指前端與母線電極之間)的間隙的距離、減少反射器的根數(shù)等SAW振動(dòng)向諧振器外泄露來(lái)實(shí)現(xiàn)。
[0110]圖6表示使電極指前端的間隙的距離變化的情況下的干擾波諧振器15的阻抗的相位的最大值的特性。另外，圖6的縱軸表示阻抗的相位的最大值，橫軸表示間隙的距離。通過(guò)增大電極指前端的間隙的距離能夠減小阻抗的相位所取的最大值。因此，干擾波諧振器的間隙的距離最好比其它諧振器的間隙的距離(多個(gè)間隙不同的情況下是其平均值)寬。
[0111]但是，如圖7所示，由于若電極指前端的間隙的距離過(guò)寬則濾波器特性變差，因此最好適當(dāng)?shù)?，電極指前端的間隙的距離是2.2 λ以下。此外，在與電極指前端對(duì)置的虛設(shè)電極65不存在的情況下也同樣地，通過(guò)SAW振動(dòng)向諧振器外泄露，能夠得到其效果。
[0112]另外，在實(shí)施品中，在判斷干擾波諧振器15的頻率特性是否相對(duì)于發(fā)送頻帶TxB以及接收頻帶RxB如本實(shí)施方式那樣設(shè)定時(shí)，發(fā)送頻帶TxB以及接收頻帶RxB被適當(dāng)?shù)卮_定即可。一般來(lái)講，由于分波器構(gòu)成為滿足規(guī)格，因此基于小冊(cè)子或者規(guī)格書(shū)等來(lái)確定判斷對(duì)象的分波器作為對(duì)象的規(guī)格，根據(jù)該規(guī)格來(lái)確定即可。也就是說(shuō)，發(fā)送頻帶TxB以及接收頻帶RxB無(wú)需根據(jù)判斷對(duì)象的分波器的濾波器特性的實(shí)測(cè)來(lái)確定，此外，不根據(jù)判斷對(duì)象的分波器的質(zhì)量的優(yōu)劣而變動(dòng)。
[0113]圖8(a)是表示變形例所涉及的干擾波諧振器15的頻率特性的與圖4等相同的圖。
[0114]圖8(a)的變形例所涉及的干擾波諧振器15在干擾波頻帶JB內(nèi)具有多個(gè)(圖8(a)的例子中為2個(gè))諧振頻率f>。在該情況下，能夠在干擾波頻帶JB內(nèi)的較寬的范圍降低干擾波諧振器15的阻抗，將干擾波的電流向接地端子9釋放。其結(jié)果，能夠減少失真波的產(chǎn)生。
[0115]圖8(b)是說(shuō)明實(shí)現(xiàn)圖8(a)的頻率特性的方法的一個(gè)例子的圖。在該圖中，橫軸表示圖3的X方向(電極指63的排列方向)的位置，縱軸表示電極指63的間距P。如該圖所示，通過(guò)在IDT55設(shè)置多個(gè)大小相互不同的間距P，能夠?qū)崿F(xiàn)多個(gè)諧振頻率f>。
[0116]〈第2實(shí)施方式〉
[0117]圖9(a)是表示第2實(shí)施方式所涉及的分波器201的與圖2相同的示意圖。但是，在圖9(a)中，省略接收濾波器13以及接收端子7的圖示。
[0118]分波器201具有多個(gè)相互并聯(lián)連接的干擾波諧振器15 (圖9 (a)的例子中為2個(gè))這方面與第I實(shí)施方式的分波器I不同。
[0119]圖9(b)是表示干擾波諧振器15的頻率特性的與圖4相同的圖。在圖9(b)中，與圖5(b)同樣地，示例了間隙頻帶SB的頻帶寬度較窄的情況。
[0120]各干擾波諧振器15的頻率特性(線Lj)例如與圖5(b)的變形例所涉及的干擾波諧振器15的頻率特性相同。也就是說(shuō)，在各干擾波諧振器15，諧振頻率與反諧振頻率匕的頻率差df:較窄。
[0121]多個(gè)干擾波諧振器15的諧振頻率匕相互不同。另外，在多個(gè)干擾波諧振器15，頻率差df j可以相互相同，也可以不同。
[0122]通過(guò)上述那樣的結(jié)構(gòu)，在第2實(shí)施方式中，首先，能夠得到與圖5 (b)的變形例相同的效果。也就是說(shuō)，即使間隙頻帶SB的頻帶寬度較窄，也能夠使反諧振頻率比發(fā)送頻帶TxB低。其結(jié)果，在干擾波諧振器15，由于在發(fā)送波不存在干擾波諧振器15的SAW振動(dòng)變大的情況，因此能夠減少在干擾波諧振器15干擾波以及發(fā)送波被混合。
[0123]進(jìn)一步地，在第2實(shí)施方式中，如圖9(c)中通過(guò)線Ljnux來(lái)表示作為多個(gè)干擾波諧振器15整體的阻抗那樣，在干擾波頻帶JB中能夠縮小作為多個(gè)干擾波諧振器15整體的阻抗。其結(jié)果，能夠?qū)⒏蓴_波的電流適當(dāng)?shù)叵蚪拥囟俗?釋放。
[0124]〈第3實(shí)施方式〉
[0125]圖10是表示第3實(shí)施方式所涉及的分波器301的與圖2相同的示意圖。
[0126]分波器301的干擾波諧振器15的方向與第I實(shí)施方式的分波器I不同。具體來(lái)講如下。
[0127]在分波器I以及分波器301的串聯(lián)諧振器17S、并聯(lián)諧振器17P以及干擾波諧振器15，將輸入發(fā)送信號(hào)TS的(能夠輸入的)一側(cè)設(shè)為第I梳齒電極59A，將與其嚙合的梳齒電極設(shè)為第2梳齒電極59B。
[0128]也就是說(shuō)，在串聯(lián)諧振器17S中，與發(fā)送端子5連接的梳齒電極是第I梳齒電極59A，在并聯(lián)諧振器17P中，與串聯(lián)諧振器17S的電線連接的梳齒電極是第I梳齒電極59A，在干擾波諧振器15中，如圖10所示，與天線端子3連接的梳齒電極是第I梳齒電極59A。
[0129]并且，在第I實(shí)施方式的分波器I中，從第I梳齒電極59A向第2梳齒電極59B的方向在串聯(lián)諧振器17S、并聯(lián)諧振器17P以及干擾波諧振器15之間相互相同。另一方面，在本實(shí)施方式的分波器301中，從第I梳齒電極59A向第2梳齒電極59B的方向在串聯(lián)諧振器17S、并聯(lián)諧振器17P和干擾波諧振器15相互相反。
[0130]這里，作為