本發(fā)明涉及防爆罐安全設(shè)計(jì)領(lǐng)域，具體地說是一種混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)方法。

背景技術(shù)：
如今制造防爆罐運(yùn)用的材料為金屬或混凝土，而沒有復(fù)合材料，更沒有混雜纖維復(fù)合材料。金屬材料防爆罐雖然技術(shù)已經(jīng)成型，但存在質(zhì)量過大，移動(dòng)不便，造價(jià)過高的問題，這些問題可以在復(fù)合材料防爆罐上解決，而混雜纖維復(fù)合材料防爆罐又兼容了不同復(fù)合材料之間的優(yōu)點(diǎn)?；祀s纖維復(fù)合材料能融合不同纖維的優(yōu)良性能，大多數(shù)工況下，都有對(duì)應(yīng)的混雜比例。但對(duì)于防爆容器，混雜纖維采取何種混雜比例是有待解決的，這是因?yàn)榛祀s纖維抗沖擊性能至今還沒有一個(gè)確定的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
根據(jù)上述提出的混雜纖維復(fù)合材料的沖擊性能難以評(píng)判的技術(shù)問題，本發(fā)明提出的一種混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)方法，本發(fā)明主要通過抗沖擊性能評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)以及混雜纖維防爆罐最佳混雜比確定方法，從而為混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)與制造提出了有力依據(jù)。本發(fā)明采用的技術(shù)手段如下：一種混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)方法，通過防爆罐力學(xué)性能確定方法和基于抗沖擊性能的纖維混雜比確定方法，獲得混雜纖維復(fù)合材料防爆容器罐，其特征在于：防爆罐力學(xué)性能確定方法包括如下步驟：通過TNT爆炸時(shí)的入射超壓、反射超壓與動(dòng)力系數(shù)，采用等效靜載荷法，分析得出爆炸時(shí)對(duì)防爆罐的沖擊載荷；利用網(wǎng)格理論，結(jié)合防爆罐直筒段和封頭段，計(jì)算出纖維所受應(yīng)力，得到直筒纏繞纖維厚度和封頭纏繞纖維厚度；基于抗沖擊性能的纖維混雜比確定方法包括如下步驟：引入纖維吸能評(píng)價(jià)纖維層面的抗沖擊性能，得到等效防爆罐結(jié)構(gòu)層面的抗沖擊性能評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)；通過控制防爆罐質(zhì)量和彈性模量，選取最大抗沖擊性能時(shí)的纖維配比作為最佳混雜比。進(jìn)一步地，入射超壓采用J.Henrych公式進(jìn)行計(jì)算，方法如下：其中，ΔPf為入射超壓，W為炸藥TNT當(dāng)量，R為容器殼體半徑；反射超壓的計(jì)算公式與入射角度有關(guān)，方法如下：當(dāng)時(shí)，發(fā)生正反射，當(dāng)時(shí)，發(fā)生斜反射，當(dāng)時(shí)，發(fā)生馬赫反射，在空氣中，其中，為入射角度，ΔP2為反射超壓，P0為大氣壓強(qiáng)，為空氣中斜反射和馬赫反射入射角界限：運(yùn)用動(dòng)力系數(shù)法[3]，將反射超壓動(dòng)載荷轉(zhuǎn)化為等效靜載荷，計(jì)算動(dòng)力系數(shù)Cd[1]，式中：τ1為反射超壓作用的時(shí)間；η為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，柱對(duì)稱時(shí)取0.5，球?qū)ΨQ時(shí)取1；R為容器殼體半徑，m；Q0為單位質(zhì)量爆熱，J/Kg；對(duì)TNT來說，Q0＝4860874.8J/kg；對(duì)于薄殼，若僅考慮擴(kuò)展運(yùn)動(dòng)，則其自振周期為：式中：T為容器自振周期；E為楊氏模量；ρ為殼體材料密度，Kg/cm3；當(dāng)時(shí)，有當(dāng)時(shí)，有則等效靜載荷：Pε＝ΔP2·Cd。進(jìn)一步地，防爆罐直筒段的網(wǎng)格理論，計(jì)算方法如下：螺旋向加環(huán)向纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下的軸向內(nèi)力和環(huán)向內(nèi)力分別為式中：[σα]和[σθ]分別為螺旋向和環(huán)向纖維許用應(yīng)力，安全系數(shù)取2，[αα]＝0.5σ0，[σθ]＝0.5σ0；hα和hθ分別為螺旋向和環(huán)向纖維厚度；α為螺旋向纏繞角；在內(nèi)壓作用下，直筒段軸向內(nèi)力和環(huán)向內(nèi)力分別為：式中：p為內(nèi)壓強(qiáng)；R為容器殼體半徑；纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下處于平衡時(shí)，有Tα＝Nα、Tθ＝Nθ，由此得螺旋向加環(huán)向纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下的平衡方程：若[σfb]為纏繞纖維的許用應(yīng)力，Pε為防爆罐所承受的等效靜載荷，則圓筒的螺旋向和環(huán)向纖維厚度分別為式中：α為螺旋向纏繞角；hfα為螺旋纏繞纖維厚度，hfθ為環(huán)向纏繞纖維厚度；復(fù)合材料纏繞層的壁厚為：直筒纏繞纖維厚度為：h＝(hfα+hfθ)；式中：Vf為在復(fù)合材料纏繞層中纖維所占體積；Vm為在復(fù)合材料纏繞層中基體所占體積；hfα為螺旋向纖維纏繞厚度；hfθ為環(huán)向纖維纏繞厚度。進(jìn)一步地，防爆罐封頭段的網(wǎng)格理論，計(jì)算方法如下：根據(jù)防爆罐3個(gè)基本特征，(1)螺旋纏繞每一循環(huán)是兩層，通過封頭上任一點(diǎn)纖維纏繞角±α成對(duì)分布經(jīng)線對(duì)稱位置上，形成螺旋型網(wǎng)絡(luò)；(2)纏繞角是平行圓半徑的函數(shù)，即α＝α(r)，在赤道上的纏繞角等于筒身段螺旋纏繞角α0，在極孔處為90°；(3)由于纖維連續(xù)纏繞，通過各平行圓的纖維總量均相等，且等于通過筒身圓周線的螺旋纏繞纖維總量；從而得出封頭段的3個(gè)基本方程：其中，α為纖維纏繞角，α0為封頭赤道處纖維纏繞角，r＝r(z)為經(jīng)線方程，αf為封頭上任一平行圓纖維應(yīng)力，tf為封頭上任一平行圓纖維厚度，tfα為封頭赤道處纖維厚度，p為封頭靜壓力；使變量無量綱化，引入：設(shè)定封頭上纖維應(yīng)力狀態(tài)處處相同，構(gòu)成均衡型等應(yīng)力封頭，補(bǔ)充方程為：施加無量綱下的邊界條件：r|z＝0＝R；經(jīng)整理得封頭纏繞角方程，即回轉(zhuǎn)曲面的測(cè)地線方程，sinα＝ρ0/ρ；或者sinα＝r0/r；從工藝角度分析，按測(cè)地線纏繞，封頭上兩點(diǎn)距離最短，纖維最穩(wěn)定，因此在赤道(r＝R)上，sinα0＝r0/R；由以上筒身纏繞角公式，得出封頭上的纖維應(yīng)力，從而得出封頭經(jīng)線方程，式中：分別為勒讓德第一類橢圓積分和第二類橢圓積分，且應(yīng)用上述經(jīng)線方程確定等應(yīng)力封頭曲面形狀，當(dāng)ρ0＝0時(shí)，為封頭無極孔的特殊情形的ξ值，此時(shí)α＝0，即經(jīng)線纏繞，對(duì)于等應(yīng)力封頭纏繞纖維厚度有封頭曲率半徑為進(jìn)一步地，所述防爆罐結(jié)構(gòu)層面的抗沖擊性能評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)是利用在纖維層面引入比吸能表示防爆罐單位質(zhì)量吸收能量，具體如下，纖維層面有：為判定標(biāo)準(zhǔn)，其中q是單位體積纖維吸收的應(yīng)變能，ρ為纖維的密度；結(jié)構(gòu)層面有：根據(jù)網(wǎng)格理論所有纖維的應(yīng)力狀態(tài)相同時(shí)，其中V為防爆罐體積，Q為防爆罐能量，M為防爆罐質(zhì)量。進(jìn)一步地，優(yōu)化選取最大抗沖擊性能時(shí)的纖維配比作為最佳混雜比的方法如下：目標(biāo)：約束：m＜＜Me，e＞＞E其中，e為混雜纖維單層板彈性模量，E為約束彈性模量；m為混雜纖維單層板直筒段質(zhì)量，Me為約束質(zhì)量。本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)：現(xiàn)有技術(shù)中，前人如胡八一、趙士達(dá)[2]、曹勝光、龍建華分別設(shè)計(jì)研制過TNT當(dāng)量為100g-40Kg的爆炸容器或爆炸塔。當(dāng)炸藥爆炸對(duì)容器產(chǎn)生沖擊時(shí)，其運(yùn)用了等效靜載荷法，將沖擊載荷等效為靜載荷，簡(jiǎn)化了運(yùn)算，在防爆罐載荷的運(yùn)算上，本發(fā)明同樣引用其等效靜載荷法進(jìn)行計(jì)算。本發(fā)明通過等效靜載荷法和網(wǎng)格理論，確定防爆罐力學(xué)參數(shù)；通過設(shè)計(jì)在沖擊載荷下混雜纖維最佳評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)，確定混雜纖維最佳混雜比，從而為設(shè)計(jì)和制造混雜纖維防爆罐提供理論基礎(chǔ)。較現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的材料為混雜纖維復(fù)合材料，其能兼?zhèn)洳煌N復(fù)合材料的優(yōu)良性能，不僅具有質(zhì)量小、移動(dòng)方便的特點(diǎn)，還具有韌性好、吸收能量多且材料剛度大的特性，制作出的防爆罐與前人運(yùn)用金屬材料制作出的防爆罐相比更安全。附圖說明下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。圖1是本發(fā)明混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)的流程圖。具體實(shí)施方式如圖1所示，一種混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)方法，主要包括兩大部分，一是防爆罐力學(xué)性能確定方法，另一是基于抗沖擊性能的纖維混雜比確定方法，通過兩者結(jié)合獲得混雜纖維復(fù)合材料防爆容器罐。防爆罐力學(xué)性能確定方法包括如下步驟：引用胡八一等效靜載荷法、圓柱殼網(wǎng)格理論，可以通過以下公式推導(dǎo)出防爆罐的各項(xiàng)力學(xué)參數(shù)。防爆罐是能夠抵抗瞬間高壓沖擊的一類特殊的壓力容器。在TNT瞬間爆炸時(shí)，詳細(xì)計(jì)算爆炸過程是十分復(fù)雜的，所以，將問題簡(jiǎn)化，只要計(jì)算出TNT爆炸時(shí)對(duì)防爆罐的沖擊載荷，就可以將問題準(zhǔn)確求解。炸藥在預(yù)定位置爆炸之后，形成向四周傳播的沖擊波[4]。沖擊波到達(dá)容器內(nèi)壁即形成入射壓力，通過內(nèi)壁反射后形成反射沖擊波，這種沖擊波就形成作用在容器內(nèi)壁的瞬態(tài)動(dòng)載荷即反射超壓。根據(jù)胡八一、趙士達(dá)提出的動(dòng)力系數(shù)法，通過爆炸時(shí)的入射超壓、反射超壓與動(dòng)力系數(shù)即可將求解動(dòng)載荷問題轉(zhuǎn)化為求解等效靜載荷問題。計(jì)算入射超壓的方法通常是由實(shí)驗(yàn)推導(dǎo)參數(shù)所確定的。按球形炸藥在空氣中爆炸的作用情況來考慮，計(jì)算入射壓力的常用方法有K-G(KinneyandGraham)公式、J.Henrych公式、H.L.Brode公式、W.E.Baker公式等[1]。通常這種經(jīng)驗(yàn)公式的計(jì)算結(jié)果的差別不是很大，由于J.Henrych公式給出了不同比半徑下的適用條件，本發(fā)明采用采用J.Henrych公式進(jìn)行計(jì)算入射超壓，方法如下：其中，ΔPf為入射超壓，W為炸藥TNT當(dāng)量，R為容器殼體半徑；沖擊波在空氣中傳播時(shí)，遇到障礙將發(fā)生反射。因此，反射超壓的計(jì)算公式與入射角度有關(guān)，方法如下：當(dāng)時(shí)，發(fā)生正反射，當(dāng)時(shí)，發(fā)生斜反射，當(dāng)時(shí)，發(fā)生馬赫反射，在空氣中，其中，為入射角度，ΔP2為反射超壓，P0為大氣壓強(qiáng)，為空氣中斜反射和馬赫反射入射角界限：等效靜載荷法，即運(yùn)用動(dòng)力系數(shù)法[3]，將反射超壓動(dòng)載荷轉(zhuǎn)化為等效靜載荷，計(jì)算動(dòng)力系數(shù)Cd[1]，式中：τ1為反射超壓作用的時(shí)間；η為經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，柱對(duì)稱時(shí)取0.5，球?qū)ΨQ時(shí)取1；R為容器殼體半徑，m；Q0為單位質(zhì)量爆熱，J/Kg；對(duì)TNT來說，Q0＝4860874.8J/kg；對(duì)于薄殼，若僅考慮擴(kuò)展運(yùn)動(dòng)，則其自振周期[2]為：式中：T為容器自振周期；E為楊氏模量；ρ為殼體材料密度，Kg/cm3；當(dāng)時(shí)，有當(dāng)時(shí)，有則等效靜載荷：Pε＝ΔP2·Cd。至此，可求出防爆罐容器受到爆壓的等效靜載荷，由網(wǎng)格理論則可知道纖維所受應(yīng)力，從而得到纏繞纖維厚度。復(fù)合材料壓力容器一般采用纖維纏繞工藝方法制造，由連續(xù)纖維提供產(chǎn)品所需的強(qiáng)度和剛度。設(shè)計(jì)上普遍采用網(wǎng)格理論0進(jìn)行網(wǎng)格分析。網(wǎng)格理論認(rèn)為由纖維連續(xù)纏繞而成的纖維不計(jì)基體剛度，分布均勻，同時(shí)受力且載荷全部由纖維承相。防爆罐直筒段的網(wǎng)格理論，計(jì)算方法如下：螺旋向加環(huán)向纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下的軸向內(nèi)力和環(huán)向內(nèi)力分別為式中：[σα]和[σθ]分別為螺旋向和環(huán)向纖維許用應(yīng)力，安全系數(shù)取2，[σα]＝0.5σ0，[σθ]＝0.5σ0；hα和hθ分別為螺旋向和環(huán)向纖維厚度；α為螺旋向纏繞角；在內(nèi)壓作用下，直筒段軸向內(nèi)力和環(huán)向內(nèi)力分別為：式中：p為內(nèi)壓強(qiáng)；R為容器殼體半徑；纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下處于平衡時(shí)，有Tα＝Nα、Tθ＝Nθ，由此得螺旋向加環(huán)向纖維纏繞圓筒在網(wǎng)格分析下的平衡方程：若[σfb]為纏繞纖維的許用應(yīng)力，Pε為防爆罐所承受的等效靜載荷，則圓筒的螺旋向和環(huán)向纖維厚度分別為式中：α為螺旋向纏繞角；hfα為螺旋纏繞纖維厚度，hfθ為環(huán)向纏繞纖維厚度；復(fù)合材料纏繞層的壁厚為：直筒纏繞纖維厚度為：h＝(hfα+hfθ)；式中：Vf為在復(fù)合材料纏繞層中纖維所占體積；Vm為在復(fù)合材料纏繞層中基體所占體積；hfα為螺旋向纖維纏繞厚度；hfθ為環(huán)向纖維纏繞厚度。防爆罐封頭段的網(wǎng)格理論，計(jì)算方法如下：根據(jù)防爆罐3個(gè)基本特征，(1)螺旋纏繞每一循環(huán)是兩層，通過封頭上任一點(diǎn)纖維纏繞角±α成對(duì)分布經(jīng)線對(duì)稱位置上，形成螺旋型網(wǎng)絡(luò)；(2)纏繞角是平行圓半徑的函數(shù)，即α＝α(r)，在赤道上的纏繞角等于筒身段螺旋纏繞角α0，在極孔處為90°；(3)由于纖維連續(xù)纏繞，通過各平行圓的纖維總量均相等，且等于通過筒身圓周線的螺旋纏繞纖維總量；從而得出封頭段的3個(gè)基本方程：其中，α為纖維纏繞角，α0為封頭赤道處纖維纏繞角，r＝r(z)為經(jīng)線方程，σf為封頭上任一平行圓纖維應(yīng)力，tf為封頭上任一平行圓纖維厚度，tfα為封頭赤道處纖維厚度，p為封頭靜壓力；使變量無量綱化，引入：設(shè)定封頭上纖維應(yīng)力狀態(tài)處處相同，構(gòu)成均衡型等應(yīng)力封頭，補(bǔ)充方程為：施加無量綱下的邊界條件：r|z＝0＝R；經(jīng)整理得封頭纏繞角方程，即回轉(zhuǎn)曲面的測(cè)地線方程，sinα＝ρ0/ρ；或者sinα＝r0/r；從工藝角度分析，按測(cè)地線纏繞，封頭上兩點(diǎn)距離最短，纖維最穩(wěn)定，因此在赤道(r＝R)上，sinα0＝r0/R；由以上筒身纏繞角公式，得出封頭上的纖維應(yīng)力，由于等應(yīng)力方程與纏繞角方程已推得，通過基本方程可唯一確定封頭曲面形狀，整理后得橢圓積分方程，可化為標(biāo)準(zhǔn)橢圓積分組合，即為封頭經(jīng)線方程，式中：分別為勒讓德第一類橢圓積分和第二類橢圓積分，且應(yīng)用上述經(jīng)線方程確定等應(yīng)力封頭曲面形狀，對(duì)不同ρ0值的ρ-ξ關(guān)系見表10：表1等應(yīng)力封頭曲面曲線的ρ-ξ值當(dāng)ρ0＝0時(shí)，為封頭無極孔的特殊情形的ξ值，此時(shí)α＝0，即經(jīng)線纏繞，對(duì)于等應(yīng)力封頭纏繞纖維厚度有封頭曲率半徑為由此，可以得到防爆罐封頭段的纏繞纖維厚度和經(jīng)線幾何方程?；诳箾_擊性能的纖維混雜比確定方法包括如下步驟：纖維增強(qiáng)復(fù)合材料中，材料失效破壞的過程十分復(fù)雜，從細(xì)觀力學(xué)上來看，復(fù)合材料存在許多損傷因素，纖維斷裂、基體橫向裂紋、脫粘、分層都會(huì)引起復(fù)合材料剛度、強(qiáng)度的變化，十分復(fù)雜，且后處理十分冗雜。所以，本發(fā)明引入纖維吸能的概念，并設(shè)計(jì)了復(fù)合材料防爆罐的性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。基于固定的評(píng)判指標(biāo)，即可確定最佳混雜比。所述防爆罐結(jié)構(gòu)層面的抗沖擊性能評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)是利用在纖維層面引入比吸能表示防爆罐單位質(zhì)量吸收能量，具體如下，纖維層面有：為了判斷纖維吸能的優(yōu)劣，本發(fā)明參照比強(qiáng)度(Xt/ρ)引入比吸能為判定標(biāo)準(zhǔn)，其中q是單位體積纖維吸收的應(yīng)變能，ρ為纖維的密度；該性能表示了纖維單位密度吸能的多少，比吸能越大，材料吸收能量越多，則抗沖擊性能越優(yōu)。對(duì)于上述4種纖維見表2：表2：不同纖維的比吸能大小表中可以看出凱夫拉49纖維比吸能最大，抗沖擊性能最優(yōu)；而碳纖維比吸能最小，抗沖擊性能最差。結(jié)構(gòu)層面有：本發(fā)明運(yùn)用等效靜載荷法設(shè)計(jì)防爆罐，即防爆罐滿足等效靜載荷的應(yīng)力條件，即可認(rèn)為該防爆罐是合理的。而炸藥的爆炸是一個(gè)沖擊問題，在防爆罐滿足應(yīng)力條件下，讓其單位質(zhì)量吸收能量越多，則防爆罐越安全。根據(jù)網(wǎng)格理論所有纖維的應(yīng)力狀態(tài)相同時(shí)，即可在q/ρ分子分母同時(shí)乘以防爆罐的體積V，則其中V為防爆罐體積，Q為防爆罐能量，M為防爆罐質(zhì)量，該評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)表示防爆罐單位質(zhì)量吸收能量。Q/M越大，單位質(zhì)量防爆罐能吸收能量越多，防爆罐抗沖擊性能越好。由上述可知，纖維層面上的評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)在防爆罐結(jié)構(gòu)層面上也完全適用，都可以對(duì)抗沖擊性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。在防爆罐工作時(shí)，纖維纏繞層需保持一定剛度，剛度過低，會(huì)產(chǎn)生較大形變，罐體易發(fā)生位移，傷害群眾；纖維纏繞層也要控制一定質(zhì)量，質(zhì)量過大，不易運(yùn)輸，與金屬防爆罐無異；與此同時(shí)，纖維纏繞層也需要具有良好的抗沖擊性能，能充分吸收炸藥爆炸時(shí)產(chǎn)生的能量。即控制防爆罐質(zhì)量和彈性模量，取最大抗沖擊性能，此時(shí)的纖維配比就是最佳配比。優(yōu)化選取最大抗沖擊性能時(shí)的纖維配比作為最佳混雜比的方法如下：目標(biāo)：約束：m＜＜Me，e＞＞E其中，e為混雜纖維單層板彈性模量，E為約束彈性模量；m為混雜纖維單層板直筒段質(zhì)量，Me為約束質(zhì)量。得到的結(jié)果見表3：表3：不同質(zhì)量、彈性模量下最佳纖維配比根據(jù)所定比例，可以根據(jù)生產(chǎn)的彈性模量和質(zhì)量要求定材料混雜比。在得到力學(xué)性能和混雜比之后即可得到混雜纖維復(fù)合材料防爆罐所有參數(shù)。綜上，本發(fā)明提出的抗沖擊性能評(píng)判標(biāo)準(zhǔn)以及混雜纖維防爆罐最佳混雜比確定方法為混雜纖維復(fù)合材料防爆罐設(shè)計(jì)與制造提出了有力依據(jù)。以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案及其發(fā)明構(gòu)思加以等同替換或改變，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。參考文獻(xiàn)：[1]劉大敏.10kgTNT當(dāng)量爆炸容器的研制與應(yīng)用總結(jié)報(bào)告：[科技報(bào)告].綿陽(yáng)：中國(guó)物院流體研究所，1998.[2]趙士達(dá).爆炸容器，爆炸與沖擊，1989；9(1)：85-96.[3]胡八一.爆炸容器的工程設(shè)計(jì)方法及應(yīng)用[J].壓力容器，2000，17(2)：39-41.[4]章偉燦.復(fù)合材料的壓力容器研究與發(fā)展[J].中國(guó)化工裝備，2007，9(3)：42-45.[5]陳思穎，黃晨光，段祝平.幾種高性能纖維束的沖擊動(dòng)力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)研究[J].爆炸與沖擊2003，23(4)：355-359.[6]王耀先.復(fù)合材料結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001.