8。
[0082]如圖8所示，在比較例1、2中，第一構(gòu)件與第二構(gòu)件均在破裂試驗以前就發(fā)生了剝離、分離，但在實施例1?11中，第一構(gòu)件與第二構(gòu)件在破裂試驗的內(nèi)壓下均未發(fā)生剝離或分離，不強制剝開時均不會發(fā)生剝離、分離。
[0083](實施例12?14)
[0084]第一構(gòu)件采用樹脂制的杯型容器。作為第一構(gòu)件的材料，使用樹脂材料A。
[0085]接合層為樹脂制。作為接合層的材料，使用接合材料A。
[0086]第二構(gòu)件采用金屬制的平板。作為第二構(gòu)件的材料，使用鋁(AL5052)。
[0087]然后，通過雙色成型將第一構(gòu)件與接合層一體地層疊，在第二構(gòu)件的將要與第一構(gòu)件接合的接合面上，通過鋁陽極氧化處理形成孔，對第二構(gòu)件與接合層進行激光焊接，從而制作圖9所示的接合體。需要說明的是，在第二構(gòu)件上形成有用于向接合體的內(nèi)部裝入水的開口。
[0088]鋁陽極氧化處理為通過在適當(dāng)?shù)碾娏髅芏认略诮饘俦砻嫘纬裳趸ざ顾玫降难趸け荒ば纬煽椎奶幚怼?br>[0089]激光焊接的條件設(shè)定為圖7的A?C。
[0090]然后，進行接合體的破壞試驗。破壞檢查中，將接合體安裝到破壞試驗用夾具上，從破壞試驗用夾具的流入口裝入水，測量發(fā)生接合體的破壞或漏水時的壓力作為破裂強度。試驗的結(jié)果，將破裂壓力IMPa以上評價為◎，將破裂壓力0.1MPa以上且小于IMPa評價為?，將表觀上進行了接合、但局部存在未焊接部分而導(dǎo)致泄漏的OMPa評價為Λ，將未焊接評價為X。將試驗結(jié)果示于圖10。
[0091]如圖10所示，在實施例12?14中，第一構(gòu)件與第二構(gòu)件在破裂試驗的內(nèi)壓下均未發(fā)生剝離或分離，不強制剝開時均不會發(fā)生剝離、分離。
[0092](氣泡數(shù)的評價)
[0093]準(zhǔn)備實施例1的接合體和比較例1的接合體。對于各接合體，沿第一構(gòu)件與第二構(gòu)件的接合方向切斷，利用SEM對該切斷面進行觀察。圖11是用于說明氣泡數(shù)的計數(shù)方法的示意圖。圖12是圖11的局部放大圖。如圖11和圖12所示，提取出SEM圖像(照片)中的第一構(gòu)件2與接合層4的接合界面的截面的13μηι的范圍，在該提取的范圍內(nèi)，計數(shù)空隙面積為1.5 X 10—3μπι2以上的氣泡的數(shù)量。
[0094]結(jié)果，在比較例1的接合體中，氣泡數(shù)為134個，與此相對，在實施例1的接合體中，氣泡數(shù)為31個。由此可見，在實施例1的接合體中，與比較例1的接合體相比，接合層中的氣泡數(shù)大幅減少，因此，推測第一構(gòu)件與第二構(gòu)件的接合強度高。
[0095](參考例1)
[0096]在參考例1中，作為接合體，使用在第一構(gòu)件上通過注射成型一體地層疊有接合構(gòu)件的接合體。即，參考例1的接合體無第二構(gòu)件，使用接合構(gòu)件作為接合層。
[0097]如圖13所示，第一構(gòu)件采用金屬制的細長平板，且將與接合層接合的端面形成為兩層的階梯狀。該階梯狀的端面的階梯寬度為10mm、階梯高度為3mm。作為第一構(gòu)件的材料，使用鋁(AL5052)。作為接合層的材料，使用彈性模量為1900MPa的接合材料B。然后，在第一構(gòu)件的階梯狀的端面上通過注射成型一體地層疊接合層，從而得到整體上為細長平板的接合體。
[0098]然后，進行熱沖擊試驗。在熱沖擊試驗中，首先，為了強制保持第一構(gòu)件和連接構(gòu)件的線膨脹，將參考例1的接合體固定到線膨脹小的金屬(SUS)上。接著，以-35 ± 5°C X 2小時和130±5°CX2小時作為1次循環(huán)，進行50次循環(huán)、100次循環(huán)和150次循環(huán)，測定此時的拉伸強度保持率。拉伸強度保持率以將0次循環(huán)(實驗前的狀態(tài))時的拉伸強度保持率設(shè)為100%時的百分率來表示。將試驗結(jié)果示于圖14。
[0099](比較例3)
[0100]在比較例3中，作為接合體，使用在第一構(gòu)件上通過注射成型一體地層疊有接合構(gòu)件的接合體。即，比較例3的接合體無第二構(gòu)件，使用接合構(gòu)件作為接合層。
[0101]如圖13所示，第一構(gòu)件采用金屬制的細長平板，且將與接合層接合的端面形成為兩層的階梯狀。該階梯狀的端面的階梯寬度為10mm、階梯高度為3mm。作為第一構(gòu)件的材料，使用鋁(AL5052)。作為接合層的材料，使用彈性模量為9800MPa的樹脂材料B。然后，在第一構(gòu)件的階梯狀的端面上通過注射成型一體地層疊接合層，從而得到整體上為細長平板的接合體。
[0102]然后，進行熱沖擊試驗。在熱沖擊試驗中，首先，為了強制保持第一構(gòu)件和連接構(gòu)件的線膨脹，將比較例3的接合體固定到線膨脹小的金屬(SUS)上。接著，以-35 ± 5°C X 2小時和130±5°CX2小時作為1次循環(huán)，進行50次循環(huán)、100次循環(huán)和150次循環(huán)，測定此時的拉伸強度保持率。拉伸強度保持率以將0次循環(huán)(實驗前的狀態(tài))時的拉伸強度保持率設(shè)為100%時的百分率來表示。將試驗結(jié)果示于圖14。
[0103]如圖14所示，在比較例3中，在經(jīng)過50次循環(huán)時，已經(jīng)處于拉伸強度保持率為0%、即第一構(gòu)件與連接構(gòu)件發(fā)生斷裂的狀態(tài)，但在參考例1中，即使經(jīng)過150次循環(huán)，仍處于拉伸強度保持率為4.3、即第一構(gòu)件與連接構(gòu)件未發(fā)生斷裂的狀態(tài)。由這樣的結(jié)果可知，在本發(fā)明中，通過使用彈性模量低的接合構(gòu)件作為接合層，即使在苛刻的溫度循環(huán)條件下也能夠維持第一構(gòu)件與接合層之間的拉伸強度保持率。
[0104]附圖標(biāo)記
[0105]1...接合體、2...第一構(gòu)件、2a...接合面、3...第二構(gòu)件、4...接合層、1L...接合體、12...金屬制容器(第一構(gòu)件)、12a...上端面、13...樹脂制蓋(第二構(gòu)件)、14...接合層、15...接合層形成空間、16...模具、2l...接合體、22...第一構(gòu)件、22a...接合面、23...第二構(gòu)件、24...接合層、α…接合方向。
【主權(quán)項】
1.一種接合體，其通過經(jīng)由接合層將第一構(gòu)件與材料不同于所述第一構(gòu)件的第二構(gòu)件接合而得到， 在所述第一構(gòu)件與所述接合層的接合界面的截面的13μπι的范圍內(nèi)，空隙面積為1.5 X10—3μπι2以上的氣泡為100個以下。2.如權(quán)利要求1所述的接合體，其中，所述接合層的23°C下且吸水狀態(tài)為絕對干燥狀態(tài)下的拉伸彈性模量為800MPa以上且2400MPa以下。3.如權(quán)利要求2所述的接合體，其中，所述接合層的23°C下且吸水狀態(tài)為絕對干燥狀態(tài)下的拉伸彈性模量為1200MPa以上且2000MPa以下。4.如權(quán)利要求1?3中任一項所述的接合體，其中，所述接合層含有5重量％以上且75重量％以下的彈性體成分。5.如權(quán)利要求4所述的接合體，其中，所述彈性體的23°C下且吸水狀態(tài)為絕對干燥狀態(tài)下的拉伸彈性模量為50MPa以上且lOOOMPa以下。6.—種接合方法，其為將第一構(gòu)件與材料不同于所述第一構(gòu)件的第二構(gòu)件接合的接合方法，該方法包括: 在所述第一構(gòu)件的將要與所述第二構(gòu)件接合的接合面上，通過注射成型一體地層疊用于將所述第一構(gòu)件與所述第二構(gòu)件接合的接合層的注射成型工序;和 在所述注射成型工序之后，將所述第二構(gòu)件接合于所述接合層的接合工序。7.如權(quán)利要求6所述的接合方法，其中，所述接合工序中，通過焊接將所述第二構(gòu)件接合于所述接合層。8.如權(quán)利要求6或7所述的接合方法，其中，還包括在所述注射成型工序中在所述第一構(gòu)件的所述接合面上形成孔的表面處理工序。9.如權(quán)利要求6?8中任一項所述的接合方法，其中， 所述第一構(gòu)件由金屬和玻璃中的任一種形成， 所述第二構(gòu)件由樹脂形成。
【專利摘要】接合體1通過經(jīng)由接合層4將第一構(gòu)件2與材料不同于第一構(gòu)件2的第二構(gòu)件3接合而得到，在第一構(gòu)件2與接合層4的接合界面的截面的13μm的范圍內(nèi)，空隙面積為1.5×10-3μm2以上的氣泡為100個以下。
【IPC分類】B29C65/16, B29C45/14
【公開號】CN105473311
【申請?zhí)枴緾N201480043203
【發(fā)明人】齋藤大賀, 永田員也
【申請人】旭化成化學(xué)株式會社
【公開日】2016年4月6日
【申請日】2014年8月11日
【公告號】EP3034277A1, WO2015022933A1