成三相分離區(qū)，從所述內管3的頂部到所述殼體1的底部之間構成環(huán)流區(qū)，從所 述三相分離部件2的底部到所述內管3的頂部之間構成沸騰區(qū)。
[0032] 在所述殼體1中，所述擴大段11是指直徑相對于所述直筒段13較大的段，所述擴 大段11通常大體上是直筒狀的。所述直筒段13的直徑小于所述擴大段11。作為所述過渡 段12,其下端開口與所述直筒段13的上端開口重合，其上端開口與所述擴大段11的下端開 口重合，也即所述過渡段12的下端開口的直徑與所述直筒段13的直徑基本相等，所述過渡 段12的上端開口的直徑與所述擴大段11的直徑基本相等。在本發(fā)明中，除非有特別說明， 通常"直徑"是指內徑。
[0033] 所述殼體1的尺寸沒有特別的限定，可以根據實際生產需要而確定。在優(yōu)選情況 下，沿著所述殼體1的軸向，所述擴大段11與所述過渡段12的高度之和（h 4+h5)為所述殼 體1總高度)的5-25%，更優(yōu)選為7-15% ;所述擴大段11的直徑（d13)與所述直筒段13的 直筒直徑（屯）之比為1.2-2 :1，更優(yōu)選為1.4-1. 8 :1 ;所述直筒段13的高度與直徑（(^之 比為4-16 :1，更優(yōu)選為6-12 :1。
[0034] 所述擴大段11的高度（h5)與直徑（d13)之比可以為0.5-3 :1，優(yōu)選為0.8-1. 5 :1。
[0035] 所述過渡段12優(yōu)選為倒錐臺形，即其大開口朝上，其母線與軸線的夾角（0 )可以 為 30-75°，優(yōu)選為 45-60°。
[0036] 在優(yōu)選情況下，沿著所述殼體1的軸向，所述直筒段13的頂部到所述內管3的頂 部之間的距離（h 3)為所述直筒段13總高度的5-65%，優(yōu)選為10-40%。在該優(yōu)選情況下，所 述內管3可以形成具有足夠高度的沸騰區(qū)，從而更有利于降低環(huán)流區(qū)高速度的物流對三相 分離區(qū)的沖擊。
[0037] 在本發(fā)明中，所述內管3的上端開口和下端開口均與殼體1連通。設置所述內管 3主要是為了在所述殼體1內形成環(huán)流區(qū)，因此，所述內管3的尺寸沒有特別的限定，只要 能夠實現在所述殼體1內形成環(huán)流區(qū)即可。優(yōu)選情況下，在所述環(huán)流區(qū)內，所述內管3的直 徑（d 2)與所述殼體1的直徑（屯）之比為0. 55-0. 84 :1。所述內管3的高度（h2)與所述直 筒段13的高度之比可以為0. 3-0. 95 :1，優(yōu)選為0. 5-0. 9 :1。在這里，當所述內管3為多段 時，所述內管3的高度（h2)是指最下方的內管的底部到最上方的內管的頂部的距離。
[0038] 在優(yōu)選情況下，如圖2和4所示，在所述環(huán)流區(qū)內，從上至下依次設置有多段內管 3,也即所述內管3為多段。在該優(yōu)選實施方式中，通過設置多段內管可以在所述環(huán)流區(qū)內 形成多個環(huán)流，因而在反應過程中可以在環(huán)流區(qū)內形成多個反應段，從而更有利于反應的 進行。具體地，所述內管3的數量可以為2-6段，優(yōu)選為2-3段。
[0039] 在一種優(yōu)選實施方式中，如圖2和4所不，對應于所述內管3的所述直筒段13的 側壁上設置有至少一個噴嘴10,該噴嘴10的開口向下，也即在所述直筒段13與所述內管3 之間的環(huán)形管上設置有至少一個開口向下的噴嘴10。在該優(yōu)選實施方式中，在反應過程中 通過噴嘴10噴入富氫氣體不僅可以增加環(huán)流的動能，而且還可以起到補充氫氣以避免由 于非臨氫氣氛的熱裂解反應而產生的結焦的作用。進一步優(yōu)選地，所述噴嘴10設置在內管 3的上端。當所述內管3為多段時，優(yōu)選在每個內管3的上端均設置噴嘴。
[0040] 所述噴嘴可以為本領域常規(guī)使用的氣體噴嘴，一般地，采用的氣體噴嘴應該具有 防止回流的設置。所述噴嘴優(yōu)選呈旋轉對稱分布，一般每組噴嘴至少為4個，根據反應器直 徑的大小，所述噴嘴也可以以同心圓的方式呈多排分布。所述噴嘴可以為反應器提供額外 的氣體和動能，也可以補充注入新的氫氣。優(yōu)選地，通過噴嘴注入的氣體量占總氣體量的 5-40體積％。
[0041] 當所述內管3為多段時，各段內管3的內徑優(yōu)選為相同。更優(yōu)選地，相鄰兩段內管 3之間的距離與所述內管3的直徑之比為0. 2-2 :1，進一步優(yōu)選為0. 3-1. 0 :1。
[0042] 在本發(fā)明中，如圖1-5所示，所述殼體1的底部通常還設置有進料口 7,待反應的 氣液混合物通過所述進料口 7并經過所述氣液分布器4進入所述沸騰床反應器中。所述殼 體1的頂部通常還設置有排氣口 8,用于將經過所述三相分離部件2分離出的氣體排出反應 器。
[0043] 在本發(fā)明中，所述氣液分布器4設置于所述內管3的底部，其出口可以位于所述內 管3的下端開口的上方或下方，或者與所述內管3的下端開口持平。優(yōu)選情況下，為了增加 反應器的穩(wěn)定性，所述氣液分布器4的出口位于所述內管3的下端開口以上，也即氣液分布 器4的出口完全位于所述內管3的內部。在這種情況下，通過所述氣液分布器4注入的氣 液混合物可以全部進入所述內管3的內部(也稱為上升管)，并且在該上升管內向上流動，從 而有利于在所述上升管和所述下降管之間形成環(huán)流，所述下降管指的是由所述內管3和所 述殼體1構成的環(huán)形管。
[0044] 所述氣液分布器4可以為各種常規(guī)的能夠使氣體和液體分布均勻的結構，例如可 以為環(huán)形泡帽結構。具體地，如圖6所示，所述氣液分布器4的開口可以設置在內環(huán)。
[0045] 在本發(fā)明中，所述三相分離部件2主要是用于將經過所述環(huán)流區(qū)和所述沸騰區(qū)反 應后的物料進行氣固液三相分離，以將反應產生的氣體和液體分離出來并分別通過排氣口 8和液體排出口 9排出。在所述三相分離部件2中，設置所述錐形擋板21主要是為了避免 固體催化劑直接通過液體排出口 9排出，因為所述沸騰床反應器在反應過程中內管3正上 方的物流的流速較快，如果沒有擋板阻擋，這部分夾帶固體催化劑顆粒的物流就會直接沖 過三相分離器2而通過液體排出口 9排出。在所述三相分離部件2中，之所以使所述錐形 擋板21上的通孔25到所述殼體1的縱向中心軸線的最小距離大于所述中空回轉體22的 內側到所述殼體1的縱向中心軸線的最小距離，也是為了避免來自內管3的帶固體催化劑 顆粒的物流直接沖過三相分離器2而通過液體排出口 9排出。
[0046] 所述錐形擋板21可以為圓錐形、方錐形或三角錐形。優(yōu)選地，所述錐形擋板21為 圓錐形。當所述錐形擋板21為圓錐形時，所述錐形擋板21的大開口直徑（d 6)優(yōu)選大于所述 直筒段13的直徑（屯)且小于所述擴大段11的直徑（d13)，進一步優(yōu)選地，心/屯為1. 05-1. 8 : 1，優(yōu)選為1. 1-1. 6 :1 ;d6/d13為0. 6-0. 97 :1，優(yōu)選為0. 70-0. 95 :1。所述錐形擋板21的母 線與所述殼體1的軸線的夾角（3 )可以為30-85°C。
[0047] 所述錐形擋板21上的通孔25可以為多個，并且所述通孔25的總開口面積可以為 所述直筒段13的徑向截面積的5-40%。
[0048] 優(yōu)選地，所述通孔25到所述殼體1的縱向中心軸線的最小距離（d7/2)大于所述擴 大段11的半徑（d 13/2)的40%，更優(yōu)選為所述直筒段13的半徑（d13/2)的45-75%。
[0049] 在本發(fā)明中，所述中空回轉體22可以由上部的倒錐臺形板和下部的錐臺形板構 成（也即倒錐臺形板的小開口與錐臺形板的小開口直接連接)，也可以是將上部的倒錐臺形 板與下部的錐臺形板通過過渡連接部件連接而成的結構。上部的倒錐臺形板和下部的錐臺 形板各自可以為圓錐臺形或方錐臺形。優(yōu)選情況下，所述中空回轉體22由上部的倒圓錐臺 形板和下部的圓錐臺形板構成。在該優(yōu)選情況下，下部的圓錐臺形板的小開口直徑（d 9)與 所述擴大段11的直徑（d13)之比可以為0. 4-0. 7 :1，下部的圓錐臺形板的大開口直徑（d8) 與所述擴大段11的直筒直徑（d13)之比可以為0. 8-0. 97 :1，且下部的圓錐臺形板的母線與 所述殼體1的軸線的夾角（《 )可以為30-85°C ;上部的倒圓錐臺形板的小開口直徑與下部 的圓錐臺形板的小開口直徑相等，且上部的倒圓錐臺形板的大開口直徑（d1(l)與所述擴大段 11的直筒直徑（d 13)之比可以為0. 8-0. 97 :1，且上部的圓錐臺形板的母線與所述殼體1的 軸線的夾角（?。┛梢詾?0-85°C。
[0050] 在一種優(yōu)選實施方式中，所述三相分離部件2還包括設置于所述錐形擋板21下方 的錐臺形擋板20。通過設置所述錐臺形擋板20,可以進一步緩沖來自下方的環(huán)流區(qū)和沸騰