封閉，蓋85與開口的邊緣通過釬焊等接合。背側(cè)通路74在平臺61的后端面63開口。
[0087]在本實施方式中，背側(cè)母通路73的剖面積a2與背側(cè)通路74的剖面積a3實質(zhì)上相同。另外，多個腹側(cè)通路72的各剖面積al均小于背側(cè)母通路73的剖面積a2以及背側(cè)通路74的剖面積a3。然而，多個腹側(cè)通路72的各剖面積al的合計面積大于背側(cè)母通路73的剖面積a2以及背側(cè)通路74的剖面積a3。需要說明的是，各通路的剖面積均為與通路的長度方向垂直的面內(nèi)的剖面積。
[0088]通過了轉(zhuǎn)子軸42的冷卻空氣通路42p的冷卻空氣流入形成于動葉片50的多個葉片空氣通路71中的在葉片根59的徑向內(nèi)側(cè)的端部開口的葉片空氣通路71。流入該葉片空氣通路71的冷卻空氣根據(jù)情況流入與該葉片空氣通路71相鄰的葉片冷卻流路。冷卻空氣在通過多個葉片空氣通路71的過程中，與葉片體51等進(jìn)行熱交換而冷卻葉片體51等。
[0089]流入葉片空氣通路71中的最上游側(cè)的第一葉片空氣通路71a中的冷卻空氣的一部分從葉片體51的多個葉片前端通路56向燃燒氣體流路流出。另外，從葉片空氣通路71中的最下游側(cè)的第七葉片空氣通路71b向燃燒氣體流路流出。因此，葉片體51的前緣部52以及后緣部53被這些冷卻空氣冷卻。
[0090]流入第一葉片空氣通路71a中的冷卻空氣的一部分通過與該第一葉片空氣通路71a連通的平臺61的前側(cè)通路79，從形成在平臺61的前端面62的前側(cè)通路79的開口向平臺61外流出。因此，在平臺61的燃?xì)馔ㄟ^面66中，位于前側(cè)通路79的徑向外側(cè)的部分被通過該前側(cè)通路79的冷卻空氣冷卻。并且，在平臺61的前端面62中，前側(cè)通路79的開口周圍的部分被從該開口流出的冷卻空氣冷卻。
[0091]流入第一葉片空氣通路71a中的冷卻空氣的另一部分通過平臺61的腹側(cè)通路72，從形成在平臺61的腹側(cè)端面64的腹側(cè)通路72的開口向平臺61外流出。同樣，流入其他的葉片空氣通路71中的冷卻空氣的一部分通過與該葉片空氣通路71連通的平臺61的腹側(cè)通路72，而從形成在平臺61的腹側(cè)端面64的腹側(cè)通路72的開口向平臺61外流出。因此，在平臺61的燃?xì)馔ㄟ^面66中，位于腹側(cè)通路72的徑向外側(cè)的部分被通過該腹側(cè)通路72的冷卻空氣冷卻。并且，在平臺61的腹側(cè)端面64中，腹側(cè)通路72的開口周圍的部分被從該開口流出的冷卻空氣冷卻。
[0092]流入第一葉片空氣通路71a中的冷卻空氣的又一部分通過平臺61的背側(cè)母通路73以及背側(cè)通路74，從形成在平臺61的后端面63的背側(cè)通路74的開口向平臺61外流出。因此，在平臺61的燃?xì)馔ㄟ^面66中，位于背側(cè)母通路73的徑向外側(cè)的部分以及位于背側(cè)通路74的徑向外側(cè)的部分被通過這些背側(cè)母通路73以及背側(cè)通路74的冷卻空氣冷卻。并且，在平臺61的后端面63中，背側(cè)通路74的開口周圍的部分被從該開口流出的冷卻空氣冷卻。
[0093]然而，平臺61在被燃燒氣體加熱時欲向各個方向進(jìn)行熱膨脹。在平臺61中，以葉片體51為基準(zhǔn)，周向腹側(cè)的部分被朝向周向背側(cè)凹陷的葉片體51的腹側(cè)面54包圍，因此該周向腹側(cè)的部分的熱膨脹被葉片體51—定程度地約束。另一方面，在平臺61中，以葉片體51為基準(zhǔn)，周向背側(cè)的部分未被葉片體51包圍，因此該周向背側(cè)的部分的熱膨脹不被葉片體51約束。
[0094]因此，在平臺61中，以葉片體51為基準(zhǔn)，在周向腹側(cè)的部分產(chǎn)生的熱應(yīng)力比在周向背側(cè)的部分產(chǎn)生的熱應(yīng)力大。
[0095]因此，在本實施方式中，在平臺61中，在周向腹側(cè)的部分形成多個腹側(cè)通路72而增加對該部分進(jìn)行冷卻的冷卻空氣的流量，從而抑制該部分的熱應(yīng)力。另一方面，在平臺61中，在周向背側(cè)的部分形成一個背側(cè)母通路73、與該背側(cè)母通路73連通的一個背側(cè)通路74，而僅對溫度容易上升的平臺61的背側(cè)端面65的附近進(jìn)行冷卻，由此減少冷卻空氣的流量。
[0096]另外，在本實施方式中，如上述那樣，增加對平臺61中的周向腹側(cè)的部分進(jìn)行冷卻的冷卻空氣的流量，并且使多個腹側(cè)通路72的各剖面積al小于背側(cè)母通路73的剖面積a2以及背側(cè)通路74的剖面積a3，從而提高在多個腹側(cè)通路72中流動的空氣的流速，提高周向腹側(cè)的部分的冷卻效率。
[0097]因此，在本實施方式中，能夠?qū)崿F(xiàn)動葉片50的耐久性的提高并且抑制冷卻用的空氣的使用量。
[0098][動葉片的第一變形例]
[0099]利用圖9以及圖10對本發(fā)明所涉及的動葉片的第一變形例進(jìn)行說明。
[0100]在本變形例的動葉片50a中，增加了上述實施方式的動葉片50的與第一葉片空氣通路71a連通的腹側(cè)通路72以及前側(cè)通路79的數(shù)量，其他的結(jié)構(gòu)與上述實施方式的動葉片50相同。
[0101]在本變形例的平臺61a中，也與上述實施方式同樣地形成有從第一葉片空氣通路71a朝向周向腹側(cè)延伸且在平臺61a的腹側(cè)端面64開口的多個腹側(cè)通路72。多個腹側(cè)通路72在軸向Da上排列。如上所述，從第一葉片空氣通路71a朝向周向腹側(cè)延伸的腹側(cè)通路72的數(shù)量比在上述實施方式中從第一葉片空氣通路71a朝向周向腹側(cè)延伸的腹側(cè)通路72的數(shù)量多。
[0102]另外，在本變形例的平臺61a中，也與上述實施方式同樣地形成有從第一葉片空氣通路71a朝向前側(cè)延伸且在平臺61a的前端面62開口的多個前側(cè)通路79。多個前側(cè)通路79在周向Dc上排列。如上所述，從第一葉片空氣通路71a向前側(cè)延伸的前側(cè)通路79的數(shù)量比在上述實施方式中從第一葉片空氣通路71a朝向前側(cè)延伸的前側(cè)通路79的數(shù)量多。
[0103]因此，在本變形例中，在平臺61a的腹側(cè)端面64中的前側(cè)部分相鄰的腹側(cè)通路72的開口彼此的間隔比在該腹側(cè)端面64中的軸向Da的中間部分相鄰的腹側(cè)通路72的開口彼此的間隔窄。另外，在本變形例中，在平臺61a的前端面62相鄰的前側(cè)通路79的開口彼此的間隔比在平臺61a的腹側(cè)端面64中的軸向Da的中間部分相鄰的腹側(cè)通路72的開口彼此的間隔窄。
[0104]對葉片體51的前緣部52與平臺61a的腹側(cè)端面64之間的最短距離L1比葉片體51的背側(cè)面55與平臺61a的背側(cè)端面65之間的最短距離L3短的情況進(jìn)行研究。
[0105]在平臺61a中的與葉片體51的前緣部52接近的區(qū)域，邊界層較薄因此熱傳遞率較高。因此，在平臺61a中，以葉片體51為基準(zhǔn)，周向腹側(cè)且前側(cè)的部分因較高的熱傳遞率而成為高溫，而欲大幅度地進(jìn)行熱膨脹。另一方面，由于葉片體51的前緣部52與平臺61a的腹側(cè)端面64的間隔比葉片體51的中間部與平臺61a的腹側(cè)端面64的間隔窄，因此平臺61a的周向腹側(cè)且前側(cè)的部分的熱膨脹被葉片體51強(qiáng)有力地約束。因此，周向腹側(cè)且前側(cè)的部分的隨著燃?xì)廨啓C(jī)的起動.停止而產(chǎn)產(chǎn)生的熱應(yīng)力增大，因低循環(huán)疲勞而造成壽命縮短。
[0106]因此，在本變形例中，為了應(yīng)對這樣的情況，使前側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量多于上述實施方式的前側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量，與上述實施方式相比進(jìn)一步對該部分進(jìn)行冷卻，從而抑制該部分的熱應(yīng)力。
[0107]接著，對葉片體51的前緣部52與平臺61a的前端面62之間的最短距離L2比葉片體51的背側(cè)面55與平臺61a的背側(cè)端面65之間的最短距離L3短的情況進(jìn)行研究。
[0108]在該情況下，在平臺61a中，以葉片體51為基準(zhǔn)，前側(cè)且周向腹側(cè)的部分靠近葉片體51中成為高溫的前緣部52，因此溫度容易升高，由此造成的高溫氧化變薄導(dǎo)致壽命縮短。
[0109]因此，在本變形例中，也為了應(yīng)對這樣的情況，使腹側(cè)的前側(cè)通路79的數(shù)量多于上述實施方式的腹側(cè)的前側(cè)通路79的數(shù)量，與上述實施方式相比進(jìn)一步對該部分進(jìn)行冷卻，從而抑制該部分的高溫氧化變薄。
[0110]如上述那樣，在增加前側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量的情況下，在軸向Da上相鄰的腹側(cè)通路72的軸向Da上的間隔變窄。若相鄰的腹側(cè)通路72彼此的間隔變窄，則存在多個腹側(cè)通路72周圍的強(qiáng)度比目標(biāo)強(qiáng)度低的可能性。
[0111]因此，在這樣的情況下，如圖10所示，可以在多個前側(cè)的腹側(cè)通路72中，使軸向Da上相鄰的腹側(cè)通路72的開口的位置在徑向Dr上彼此不同。若像這樣使軸向Da上相鄰的兩個腹側(cè)通路72的開口的位置在徑向Dr上彼此不同，則能夠使兩個腹側(cè)通路72的實際的彼此的間隔大于軸向Da上的彼此的間隔。因此，在增加前側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量的情況下，通過使軸向Da上相鄰的腹側(cè)通路72的開口的位置在徑向Dr彼此不同，由此能夠抑制多個腹側(cè)通路72周圍的強(qiáng)度降低。
[0112]需要說明的是，這里對在增加腹側(cè)通路72的數(shù)量的情況下防止多個前側(cè)通路79周圍的強(qiáng)度降低的方法進(jìn)行了說明，然而在增加前側(cè)通路79的數(shù)量的情況下，也同樣可以在多個前側(cè)通路79中使周向Dc上相鄰的前側(cè)通路79的開口的位置在徑向Dr上彼此不同。
[0113][動葉片的第二變形例]
[0114]利用圖11對本發(fā)明所涉及的動葉片的第二變形例進(jìn)行說明。
[0115]在本變形例的動葉片50b中，增加了與上述實施方式的動葉片50的第七葉片空氣通路71b連通的腹側(cè)通路72的數(shù)量，其他的結(jié)構(gòu)與上述實施方式的動葉片50相同。
[0116]在本變形例的平臺61b中，與上述實施方式同樣地形成有從第七葉片空氣通路71b朝向周向Dc腹側(cè)延伸且在平臺61b的腹側(cè)端面64開口的多個腹側(cè)通路72。多個腹側(cè)通路72在軸向Da上排列。
[0117]因此，在本變形例中，在平臺61b的腹側(cè)端面64中的軸向下游側(cè)部分相鄰的腹側(cè)通路72的開口彼此的間隔比在該腹側(cè)端面64中的軸向Da的中間部分相鄰的腹側(cè)通路72的開口彼此的間隔窄。
[0118]在平臺61b中，在葉片體51的后緣部53附近，燃燒氣體的流動通過葉片體51而加速。因此，平臺61b中的葉片體51的后緣部53附近的部分與平臺61b中的葉片體51的中間部附近的部分相比熱傳遞率較高。另外，葉片體51的后緣部53與平臺61b的腹側(cè)端面64的間隔比葉片體51的中間部與平臺61b的腹側(cè)端面64的間隔窄。因此，就平臺61b中的周向腹側(cè)且后側(cè)的部分而言，該部分的熱膨脹在葉片體51的后緣部53被強(qiáng)有力地約束。因此，平臺61b中的周向腹側(cè)且后側(cè)的部分隨著燃?xì)廨啓C(jī)的起動以及停止而產(chǎn)生的熱應(yīng)力提高，因低循環(huán)疲勞而造成壽命縮短。
[0119]因此，在本變形例中，為了應(yīng)對這樣的情況，使后側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量多于上述實施方式的后側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量，與上述實施方式相比進(jìn)一步對該部分進(jìn)行冷卻，從而抑制該部分的熱應(yīng)力。
[0120]需要說明的是，如上述那樣，在增加后側(cè)的腹側(cè)通路72的數(shù)量的情況下，與利用圖10而在上文中說明的情況相同，也可以在多個腹側(cè)通路72中，使軸向Da上相鄰的腹側(cè)通路72的開口的位置在徑向Dr上彼此不同。
[0121][動葉片的第三變形例]
[0122]利用圖12以及圖13對本發(fā)明所涉及的動葉片的第三變形例進(jìn)行說明。
[0123]本變形例的動葉片50c為第一變形例的動葉片50a的變形例。在第一變形例的動葉片50a中，在平臺61a的腹側(cè)端面64的前側(cè)部分開口的全部通路均為從第一葉片空氣通路71a向徑向腹側(cè)延伸的腹側(cè)通路72。另外，在第一變形例的動葉片50a中，在平臺61a的前端面62開口的全部通路均為從第一葉片空氣通路71a向徑向Dr上游側(cè)延伸的前側(cè)通路79 ο
[0124]在本變形例的平臺61c中形成有:從第一葉片空氣通路71a朝向周向腹側(cè)且朝向前側(cè)延伸的前側(cè)母通路75、從前側(cè)母通路75朝向周向腹側(cè)延伸且在腹側(cè)端面64開口的多個腹