氣缸11中的活塞12以往復運動的方式沿豎直方向移動。因此，在本發(fā)明的該實施方式中，當連桿13直立時，連桿13的桿部17的延伸方向與活塞12的運動方向彼此平行。
[0038]如圖2所示，當連桿13直立時，桿部17位于小端部15的豎向下方。此外，如圖3所示，如果假定銷孔19在其中心軸線C的延伸方向(圖3中的橫向方向)上的長度為軸向長度，則小端部15的位于豎向下方的下部28的軸向長度L1比小端部15的位于豎向上方的上部29的軸向長度L2長(L1>L2)。換言之，下部28比上部29在中心軸線C延伸方向上向外突出得更多。
[0039]此外，在本發(fā)明的該實施方式中，如圖2所示，當連桿13處于直立狀態(tài)時，小端部15的下部28為如下區(qū)域:該區(qū)域包括:最下部31，最下部31屬于形成銷孔19的內周面30并且位于豎向最下方；以及位于與桿部17相連接的連接部32與中心軸線C之間的區(qū)域。此外，小端部15的上部29為位于下部28的隔著中心軸線C的相反側的區(qū)域，即，位于豎向上方的區(qū)域。此外，就形成小端部15的銷孔19的內周面30而言，內周面30的下部為由下部28形成的區(qū)域，內周面30的上部為由上部29形成的區(qū)域。換言之，內周面30的下部的軸向長度比內周面30的上部的軸向長度長。
[0040]此外，如圖3所示，小端部15設置有傾斜部33，該傾斜部33傾斜成使得其軸向長度從上部29側朝向下部28側增大。該傾斜部33的下端連接至下部28。該下端的軸向長度等于下部28的軸向長度L1。
[0041]此外，如圖4所示，設置在小端部15的在中心軸線C延伸方向上的兩個端面中的開口邊緣部34以如下方式彎曲，S卩，距中心軸線C延伸方向上的外側的距離越小則越遠離中心軸線C。因此，銷孔19在開口邊緣部34處的形狀設定成距中心軸線C延伸方向上的外側的距離越小則直徑增大越多。此外，下部28處的開口邊緣部34的沿中心軸線C的延伸方向的曲率半徑rl大于上部29處的開口邊緣部34的沿中心軸線C的延伸方向的曲率半徑rh(rl>rh)。換言之，在開口邊緣部34處，銷孔19的直徑增大成使得距中心軸線C的外側的距離越小則下部28比上部29相對于中心軸線C遠離得越多。
[0042]接下來，將參照圖5至圖10來描述根據本發(fā)明的該實施方式的內燃機的運行。自噴油嘴25噴射出的油附著至活塞12的背面。然后，油在冷卻活塞12之后從活塞12的背面滴落。
[0043]如圖5中由箭頭表示的，自活塞12的背面這樣滴落進而附著至活塞銷18的油沿著活塞銷18向豎向下方流動。就設置在本發(fā)明的該實施方式的內燃機中的連桿13而言，小端部15的下部28的軸向長度L1比小端部15的上部29的軸向長度L2長。因此，如圖5中通過虛線箭頭表示的，沿著活塞銷18向下流動的油被小端部15的下部28接納，并且被供給至活塞銷18和銷孔19的滑動面。
[0044]此外，從活塞12的背面滴落、并直接滴落到連通孔20中或附著至小端部15的外周面進而沿著外周面流動到連通孔20中的油通過連通孔20供給至活塞銷18和銷孔19的滑動面。
[0045]另一方面，如圖6所示，在常規(guī)連桿13—一其小端部15的軸向長度沿著其整個圓周是恒定的一一的情況下，沿著活塞銷18向下流動的油繼續(xù)向下流動而不被小端部15的下部接納。
[0046]在此應當注意的是，在內燃機運轉期間，隨著活塞12以往復運動的方式移動，載荷經由活塞銷18施加至小端部15。此外，當活塞12在燃燒行程中移動時，極大的載荷經由活塞銷18施加至小端部15的下部28。在本發(fā)明的該實施方式中，如圖5所示，雖然在燃燒行程中被施加大載荷的小端部15的下部28的軸向長度L1被設定為與常規(guī)連桿13的軸向長度一樣長，但不被施加大載荷的小端部15的上部29的軸向長度L2被設定為比下部28的軸向長度L1短。因此，連桿13在確保小端部15的下部28的剛性的同時減小了重量。
[0047]此外，如圖5所示，小端部15設置有傾斜部33，該傾斜部33傾斜成使得其軸向長度從上部29側朝向下部28側增大。因此，當油沿著活塞銷18向下流動到達傾斜部33時，如在圖5中由箭頭所表示的，該油的一部分沿著傾斜部33朝向下部28側流動。因此，這些油在沿著傾斜部33流動時也沿著活塞銷18的中心軸線C的延伸方向移動。
[0048]此外，如圖7所示，銷孔19在小端部15的開口邊緣部34處的形狀設定成距中心軸線C延伸方向上的外側的距離越小則直徑增大越多。因此，在開口邊緣部34與活塞銷18之間存在大的間隙，并且沿著活塞銷18落下的油積聚在該間隙中。
[0049]在此應當注意的是，如圖8所示，在內燃機的燃燒行程中，活塞銷18在銷孔19內部向下移位。此外，在內燃機的排氣行程中，活塞銷18在銷孔19內部向上移位。以此方式，當活塞銷18隨著內燃機的運轉而在銷孔19內部移位時，在活塞銷18與形成銷孔19的內周面30之間產生負壓。換言之，由于活塞銷18在銷孔19內部的移位，使得在活塞銷18與小端部15的內周面30之間的空隙增大的區(qū)域中產生負壓。這樣，當因此而產生負壓時，積聚在開口邊緣部34與活塞銷18之間的間隙中的油被抽吸到活塞銷18與銷孔19之間的空間中。
[0050]根據本發(fā)明的該實施方式，如圖7所示，小端部15的開口邊緣部34彎曲成沿中心軸線C的延伸方向遠離中心軸線C，并且銷孔19在開口邊緣部34處的形狀設定成距中心軸線C延伸方向上的外側的距離越小，則其直徑增大越多。因此，大量的油積聚在開口邊緣部34與活塞銷18之間的間隙中。因此，當由于活塞銷18的移位而產生負壓時，同樣有大量的油供給至活塞銷18與銷孔19之間的空間中。
[0051]此外，如圖7所示，銷孔19的尺寸增大成使得距中心軸線C的外側的距離越小，則下部28比上部29相對于中心軸線C遠離得越多。因此，在小端部15的下部28處，活塞銷18與開口邊緣部34之間存在大的間隙，并且供應至下部28—一其由于燃燒而被施加大載荷一一的油量增大。此外，當銷孔19在小端部15的開口邊緣部34處以沿著其整個圓周遠離中心軸線C的方式增大直徑時，在軸向長度比下部28短的上部29處的銷孔19與活塞銷
18的滑動面的面積變得太小。因此，致使面壓力增大，從而可能變得不能夠確保油膜。相比之下，根據本發(fā)明的該實施方式，在下部28處的開口邊緣部34的曲率半徑rl選擇性地增大，并且銷孔19的上部的直徑比銷孔19的下部的直徑更和緩地增大。因此，同樣能夠確保在該上部29處的油膜。
[0052]另外，如圖10所示，隨著活塞12以往復運動的方式移動，由于施加至活塞銷18的載荷而使得活塞銷18彎曲為呈弓形。此外，圖10示出了在燃燒行程中活塞銷18彎曲為呈弓形的狀態(tài)。當活塞銷18以這種方式彎曲為呈弓形時，活塞銷18與小端部15的開口邊緣部34局部地相接觸，并且施加至開口邊緣部34的面壓力增大。
[0053]在本發(fā)明的該實施方式中，如上所述，在燃燒行程中與彎曲的活塞銷18相接觸的開口邊緣部34的曲率半徑在下部28處選擇性地增大。因此，確保了被施加極大載荷的區(qū)域的接觸面積，并且抑制了面壓力的升高。
[0054]根據本發(fā)明的上述實施方式獲得以下效果。(1)除了從活塞12的背面滴落進而附著至小端部15的外周面并且流入到連通孔20中的油以外，從活塞12的背面滴落進而附著至活塞銷18并且沿著活塞銷18向豎向下方流動的油也能夠供給至活塞銷18與銷孔19的滑動面。因此，能夠促進向活塞銷18與銷孔19的滑動面的供油。
[0055](2)小端部15設置有傾斜部33。因此，沿著活塞銷18向下流動的油的一部分也能夠沿著傾斜部33沿活塞銷18的中心軸線C的延伸方向移動。因此，油能夠被供給至活塞銷18與銷孔19的滑動面的廣大范圍。
[0056](3)在小端部15的開口邊緣部34處，距沿銷孔19的中心軸線C的延伸方向的外側的距離越小，則銷孔19直徑越大。因此，大量的油積聚在開口邊緣部34與活塞銷18之間的間隙中。當由于活塞銷18的移位而產生負壓時，能夠進一步促進向活塞銷18與銷孔
19的滑動面的供油。
[0057](4)銷孔19的直徑增大成使得在小端部15的開口邊緣部34處，距銷孔19的中心軸線C的外側的距離越小，則下部28比上部29相對于銷孔19的中心軸線C遠離得越多。因此，在小端部15的下部28處，在活塞銷18與開口邊緣部34之間存在大的間隙，從而能夠使供應至由于燃燒而被施加大載荷的下部28的油量增大。另外，防止了上部29處的銷孔19與活塞銷18的滑動面的面積變得太小，同樣能夠確保上部29處的油膜。此外，能夠確保被施加極大載荷的下部28與活塞銷18的接觸面積，從而能夠抑制面壓力。
[0058]此外，本發(fā)明的前述實施方式能夠在如下修改之后實施。在本發(fā)明的前述實施方式中，小端部15的開口邊緣部34彎曲以形成曲面形狀。然而，開口邊緣部34可以是平面狀的。