和下壓輪45對上壓棒22、下壓棒42的壓力，值得一提的是，中盤30設(shè)置有多 個通孔，母模31可拆卸地安裝在通孔上，上型21和下型41分別拆卸地安裝在上壓棒22和 下壓棒42上，根據(jù)不同的坯塊形狀需求，安裝不同的母模31、上型21和下型41，可生產(chǎn)不 同類型的坯塊，所述上壓棒22上部連接有上壓棒塞頭23,所述上壓棒22和所述上壓棒塞 頭23之間設(shè)置有彈性件24,具體來說，所述彈性件24設(shè)置為彈簧24,如圖3A、圖3B所示， 所述上壓棒22內(nèi)部具有上壓棒空腔221，所述彈簧24設(shè)置于上壓棒空腔221內(nèi)，所述上壓 棒空腔221具有一臺階222,所述上壓棒塞頭23外徑與所述上壓棒空腔221上部內(nèi)徑相匹 配，上壓棒塞頭23設(shè)置于上壓棒空腔221上部，所述上壓棒塞頭23受壓后抵接于所述臺階 222,如圖3A所示，上壓棒22上部通過彈簧24與上壓棒塞頭23連接，提高了上壓棒22的 高度，使得上壓棒22經(jīng)過上壓輪25下方時提前與上壓輪25接觸，上壓棒塞頭23受上壓輪 25壓力作用在上壓棒空腔221內(nèi)向下運(yùn)動，通過彈簧24將壓力傳至上壓棒22,上壓棒22 逐漸向下運(yùn)動，增加了彈簧24后的上壓棒22和上型21較原有的上壓棒和上型更早壓入母 模31，在上壓棒22與上壓輪25的最低點(diǎn)接觸時，上壓棒塞頭23下壓至上壓棒空腔221的 臺階222上，此時上壓棒22受到的壓力達(dá)到最大，使得粉末得到充分?jǐn)D壓成型，通過上壓輪 25最低點(diǎn)后，在彈簧逐漸回位，上壓棒22逐漸上行，在彈簧24完全回位時，上壓棒塞頭23 離開上壓輪25,推遲了上型21的失壓，為進(jìn)一步說明增加彈簧24后的受壓時間，如圖4A、 圖4B所示，為上型21在隨上盤20作圓周運(yùn)動時，上盤20轉(zhuǎn)速η = 23. 56r/min，上壓棒塞 頭23直徑dl = 22_，上盤20徑向上通孔27孔心間距D為200_，上壓輪25直徑d2為 140mm，則在未加彈簧時，上壓棒22的受壓時間計算如下：
[0033] 受壓角度 α = arc(sin((dl/2V(D/2))) = 12. 631。
[0034] 上盤每秒轉(zhuǎn)過角度 α I = n*360。/60 = 141. 345。/s
[0035] 上壓棒受壓時間t = α/α1=〇· 〇89s
[0036] 在其他條件不變的情況下，上壓棒22和上壓棒塞頭23之間增加了彈簧24的高 度，彈簧24的壓縮量1為13mm，上型21受到的壓力的時間計算如下：
[0037] 加彈簧24后上壓棒塞頭23在上壓輪25上的接觸弦長為
[0038] 受壓角度 a ' = arc (sin (((l/2+dl/2) /2) AD/2))) = 36. 237°
[0039] 加彈簧24后受壓時間t' = α ' / α I = 〇· 256s
[0040] 由此可見，加彈簧24后上壓棒22的受壓時間提升了 I. 869倍，而上壓棒22受上壓 輪25壓力在上盤中經(jīng)過的角行程也由原來的α =12. 63Γ提升到α'= 36.237°，從而 增加了粉末成型的壓制時間，保證了坯塊的壓制質(zhì)量，壓制效果好，壓制效率高，另一方面， 由于彈簧24的彈性為上型21提供緩沖，避免坯塊成型后受自身內(nèi)部壓力后發(fā)生的彈性形 變，值得一提的是，本實(shí)用新型可適用不同型號，不同型號的的上盤20徑向上通孔間距不 同，如160臟、20〇1111]1、35〇1111]1、64〇1111]1等，相應(yīng)的上壓棒塞頭23的半徑也不同，同樣獲得了提升 受壓時間效果，其計算原理相同，本實(shí)施例在此不作累贅描述。
[0041] 參見圖1、圖2,所述下盤40下方設(shè)置有下導(dǎo)軌46,所述下壓棒42的下端滑動于所 述下導(dǎo)軌46上，如圖7、圖8所示，所述下導(dǎo)軌46包括下導(dǎo)軌基體461、推出滑軌462、下行 滑軌463、填料滑軌469和加壓滑軌464,所述下導(dǎo)軌基體461與所述中軸11固定連接，所 述加壓滑軌464與所述推出滑軌462設(shè)置于所述下壓輪45兩側(cè)，所述推出滑軌462、下行滑 軌463、填料滑軌469和加壓滑軌464依次連接，下壓棒42隨著下盤40做回轉(zhuǎn)運(yùn)動，同時下 壓棒42的下端在下導(dǎo)軌46的支撐下滑動于下導(dǎo)軌46表面，下壓棒42隨著下導(dǎo)軌46的起 伏而在豎直方向上做上下運(yùn)動，下壓棒42經(jīng)下行滑軌463的引導(dǎo)滑動至加壓滑軌464,隨后 滑至下壓輪45上方，經(jīng)下壓輪45滾壓后，滑至推出滑軌462,所述推出滑軌462的一端與下 壓輪45的最高點(diǎn)相切并相鄰或抵接，保證下壓棒42在下壓輪45和推出滑軌462之間的平 穩(wěn)滑動，這樣避免了下壓棒42脫離下壓輪45后下端沒有支撐而下落，導(dǎo)致下型41從母模 31內(nèi)下滑形成母模31內(nèi)真空，從而使母模31內(nèi)的坯塊崩裂的情況，推出滑軌462由與下 壓輪45相切的一端向與下行滑軌463連接的一端向上傾斜，下壓棒42由推出滑軌462支 撐逐漸向上運(yùn)動，在本實(shí)施例中，所述推出滑軌462通過螺釘可上下活動的與所述下導(dǎo)軌 基體461連接，螺釘設(shè)置于下導(dǎo)軌基體461下部，并穿過下導(dǎo)軌基體461與推出滑軌462連 接，通過擰螺釘調(diào)整推出滑軌462與下壓輪45的間距和高度差，另一方面可以調(diào)整推出滑 軌462的傾斜度，當(dāng)然，推出滑軌462下方也可拆卸地設(shè)置有墊塊，所述推出滑軌462通過 墊塊與所述下導(dǎo)軌基體461連接，墊塊設(shè)置不同高度同樣可以調(diào)整推出滑軌462與下壓輪 45的間距和高度差，以調(diào)整推出滑軌462的傾斜度，本實(shí)施例在此不作累贅描述，應(yīng)該理解 的是，上述方案均為本實(shí)用新型的較優(yōu)方案，不作為限制本實(shí)用新型。
[0042] 如圖5、圖6所示，所述上盤20內(nèi)側(cè)設(shè)置有上導(dǎo)軌26,所述上導(dǎo)軌26包括上導(dǎo)軌 基體261、引下滑軌262、平行滑軌263和引上滑軌264,所述上導(dǎo)軌基體261通過內(nèi)側(cè)的槽 鍵與所述中軸11固定連接，所述引下滑軌262和引上滑軌264設(shè)置于上壓輪25兩側(cè)，所述 平行滑軌263連接于所述引下滑軌262和引上滑軌264之間，所述上壓棒22具有上壓棒軸 承223,所述上壓棒軸承223滑動設(shè)置于所述上導(dǎo)軌26,上壓棒22隨著上盤20做回轉(zhuǎn)運(yùn)動 的同時，上壓棒軸承223沿著上導(dǎo)軌26的起伏上下運(yùn)動，在引下滑軌262的引導(dǎo)下下滑至 上壓輪25下方，經(jīng)過上壓輪25后，參見圖8,結(jié)合圖1、圖2和圖6所示，上壓棒軸承223滑 動平行滑軌263上，此時上型21受上壓棒22的重力依然壓在母模31內(nèi)，下壓棒42沿著推 出滑軌462逐漸向上滑動，下型41將坯塊連同上型21 -同推出母模31內(nèi)，這時，由于上壓 棒軸承223仍未滑動到引上滑軌264,上壓棒22被動的向上運(yùn)動，坯塊和上型21逐漸從母 模31依次出來，當(dāng)坯塊的上表面與母模31的上表面平齊時，上型21被完全頂出母模，避 免了上型21從母模31中拔出，而坯塊仍留在母模31內(nèi)受真空影響而崩裂的情況，另一方 面，坯塊在上壓輪25和下壓輪45之間滾壓后，上型21和下型41仍分別緊密壓在坯塊上下 表面，增加了坯塊的保壓時間，使得坯塊的壓制效果更佳。
[0043] 本方案的進(jìn)一步優(yōu)化，如圖6所示，所述引上滑軌264具有螺釘槽264a，引上滑軌 264通過螺釘與所述上導(dǎo)軌基體261活動連接，使引上滑軌264到上壓輪25的圓周角度可 調(diào)，所述引上滑軌264具有第一連接軌264b，所述引下滑軌262具有第二連接軌262b，所述 第一連接軌264b與第二連接軌262b相疊連接且所述第一連接軌264b與第二連接軌262b 長度相同，當(dāng)然，第一連接軌264b與第二連接軌262b長度也可以設(shè)置為不同，所述第一連 接軌264b與第二連接軌262b的連接寬度與所述上導(dǎo)軌26寬度相同，所述第一連接軌264b 與第二連接軌262b的連接寬度與所述上導(dǎo)軌26寬度也可以不相同，工作中，上壓棒軸承 223經(jīng)引上滑軌264滑動至第一連接軌264b，隨后滑動至第二連接軌262b，固定引上滑軌 時使第一連接軌264b和第二連接軌262b至少一部分重疊，保證上壓棒軸承223的平穩(wěn)滑 動，當(dāng)?shù)谝贿B接軌264b和第二連接軌262b完全重疊，則此時引上滑軌264與上壓輪25的 角度最大，則上型21保持在母模31內(nèi)的時間更長，通過調(diào)整引上滑軌264的位置，配合推 出滑軌462的長度和傾斜度，實(shí)現(xiàn)母模31內(nèi)不同的保壓時間，可滿足不同厚度的坯塊的壓 制要求，進(jìn)一步提升坯塊的壓制效果，滿足不同形狀的坯塊的壓制要求。如