而推定的表面。另外，末端磨損面WE是在將輪胎設(shè)為非充氣狀態(tài)的輪胎單體的狀態(tài)下進(jìn)行測(cè)定的。在通常的充氣輪胎中，末端磨損面WE處于與胎面輪廓大致平行的曲線上。
[0053]此時(shí)，優(yōu)選的是，在輪胎赤道面CL上從周向加強(qiáng)層145到末端磨損面WE的距離Dcc與從周向加強(qiáng)層145的端部到末端磨損面WE的距離De具有1.06 ( De/Dcc的關(guān)系，更優(yōu)選的是，具有1.08 ( De/Dcc的關(guān)系。比De/Dcc的上限不特別限定，但若比De/Dcc過(guò)大，則輪胎滾動(dòng)時(shí)的胎面橡膠的發(fā)熱變大，輪胎的耐久性能惡化，因此不優(yōu)選。因此，例如，優(yōu)選的是，比De/Dcc的上限處于De/Dcc < 1.26的范圍。
[0054]距離Dcc以及距離De是在將輪胎設(shè)為非充氣狀態(tài)的輪胎單體的狀態(tài)下進(jìn)行測(cè)定的。另外，周向加強(qiáng)層145側(cè)的測(cè)定點(diǎn)由在輪胎子午線方向的剖視圖中，將構(gòu)成周向加強(qiáng)層145的帶束簾線的中心點(diǎn)連接的曲線規(guī)定。另外，周向加強(qiáng)層145的端部以構(gòu)成周向加強(qiáng)層145的帶束簾線中處于輪胎寬度方向的最外側(cè)的帶束簾線作為基準(zhǔn)而規(guī)定。
[0055]在此，預(yù)定輪輞是指由JATMA規(guī)定的“適用輪輞”、由TRA規(guī)定的“Design Rim”、或由ETRTO規(guī)定的“Measuring Rim”。另外，預(yù)定內(nèi)壓是指由JATMA規(guī)定的“最高空氣壓”、由TRA 規(guī)定的 “TIRE LOAD LIMITS AT VAR1US COLD INFLAT1N PRESSURES” 的最大值，或由ETRTO規(guī)定的“INFLAT1N PRESSURES”。另外，預(yù)定載荷是指由JATMA規(guī)定的“最大負(fù)荷能力”、由 TRA 規(guī)定的 “TIRE LOAD LIMITS AT VAR1US COLD INFLAT1N PRESSURES” 的最大值，或由ETRTO規(guī)定的“LOAD CAPACITY”。其中，在JATMA中，在為乘用車用輪胎時(shí)，預(yù)定內(nèi)壓為空氣壓180[kPa]，預(yù)定載荷為最大負(fù)荷能力的88[% ]。
[0056]另外，優(yōu)選的是，在輪胎赤道面CL上從胎面輪廓到輪胎內(nèi)周面的距離Gcc與從胎面端P到輪胎內(nèi)周面的距離Gsh具有1.10 ( Gsh/Gcc的關(guān)系，更優(yōu)選的是，具有1.20 ( Gsh/Gcc 的關(guān)系。
[0057]另一方面，比Gsh/Gcc的上限未特別限定。但優(yōu)選的是，以在將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓使其為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)、胎面輪廓的胎面端P處的半徑為輪胎赤道面CL處的半徑以下的方式規(guī)定比Gsh/Gcc的上限。S卩，優(yōu)選的是，以胎面輪廓具有中心位于輪胎徑向內(nèi)側(cè)的圓弧形狀或直線形狀且不成為倒R形狀(中心位于輪胎徑向外側(cè)的圓弧形狀)的方式規(guī)定比Gsh/Gcc的上限。例如，在具有圖2所示的方形形狀的胎肩部的構(gòu)成中，比Gsh/Gcc的上限為1.4?1.5左右。而在具有后述的圖5所示的圓(round)形狀的胎肩部的構(gòu)成中，比Gsh/Gcc的上限為1.3?1.4左右。
[0058]距離Gcc是在輪胎子午線方向的剖視圖中被測(cè)定為從輪胎赤道面CL與胎面輪廓的交點(diǎn)到輪胎赤道面CL與輪胎內(nèi)周面的交點(diǎn)的距離。因而，如圖1及圖2所示的構(gòu)成，在輪胎赤道面CL具有周向主槽2的構(gòu)成中，除去該周向主槽2來(lái)測(cè)定距離Gcc。距離Gsh是在輪胎子午線方向的剖視圖中被測(cè)定為從胎面端P向輪胎內(nèi)周面所做的垂線的長(zhǎng)度。
[0059]此外，在圖2的構(gòu)成中，充氣輪胎I在胎體層13的內(nèi)周面具有內(nèi)襯層18，該內(nèi)襯層18遍布輪胎內(nèi)周面的整個(gè)區(qū)域地配置。在這樣的構(gòu)成中，距離Gcc及距離Gsh以該內(nèi)襯層18的表面為基準(zhǔn)(輪胎內(nèi)周面)而測(cè)定。
[0060]關(guān)于胎面端P，(I)在具有方形形狀的胎肩部的構(gòu)成中，胎面端P是指其邊緣部的點(diǎn)。例如，在圖2的構(gòu)成中，胎肩部具有方形形狀，由此胎面端P與輪胎接地端T 一致。另一方面，(2)在如后述的圖5的變形例所示具有圓形狀的胎肩部的構(gòu)成中，取在輪胎子午線方向的剖視圖中、胎面部的輪廓與側(cè)壁部的輪廓的交點(diǎn)P’，將從該交點(diǎn)P’引到胎肩部的垂線的垂足作為胎面端P。
[0061]此外，輪胎接地端T是指，在輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓、且在靜止?fàn)顟B(tài)下相對(duì)于平板垂直放置并施加了與預(yù)定載荷對(duì)應(yīng)的負(fù)荷時(shí)的、輪胎與平板的接觸面處的輪胎軸向的最大寬度位置。
[0062]另外，在圖1中，優(yōu)選的是，輪胎實(shí)際接地寬度Wg(圖示省略)與胎體層13的截面寬度Wca具有0.64 ( ffg/ffca ( 0.84的關(guān)系。由此，輪胎實(shí)際接地寬度Wg與胎體層13的截面寬度Wca之比Wg/Wca變得適當(dāng)。
[0063]輪胎實(shí)際接地寬度Wg作為輪胎整體的接地寬度與所有的周向主槽2的槽寬度的總和之差而算出。
[0064]接地寬度以在輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓的狀態(tài)下、沿各陸部的胎面表面的距離的總和來(lái)測(cè)定。
[0065]胎體層13的截面寬度Wca是指將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)的胎體層13的左右的最大寬度位置的直線距離。
[0066]而且，優(yōu)選的是，在圖1中，輪胎實(shí)際接地寬度Wg與輪胎總寬度SW具有0.60 ( Wg/Sff ( 0.80的關(guān)系。由此，輪胎實(shí)際接地寬度Wg與輪胎總寬度SW之比Wg/SW變得適當(dāng)。
[0067]輪胎總寬度SW是指在將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)的側(cè)壁間的(包括輪胎側(cè)面的圖樣、文字等所有的部分)直線距離。
[0068]另外，優(yōu)選的是，在圖1中，輪胎實(shí)際接地寬度Wg與周向加強(qiáng)層145的寬度Ws具有1.00彡ffg/ffs ( 1.25的關(guān)系。由此，輪胎實(shí)際接地寬度Wg與周向加強(qiáng)層145的寬度Ws之比Wg/Ws變得適當(dāng)。
[0069]周向加強(qiáng)層145的寬度Ws是周向加強(qiáng)層145的左右端部的輪胎旋轉(zhuǎn)軸方向的距離，通過(guò)將輪胎安裝于預(yù)定輪輞且對(duì)輪胎施加預(yù)定內(nèi)壓、并使其為無(wú)負(fù)載狀態(tài)而測(cè)定。另夕卜，在周向加強(qiáng)層145具有在輪胎寬度方向被分割的構(gòu)造的情況下(圖示省略)，周向加強(qiáng)層145的寬度Ws為各分割部的最外端部之間的距離。
[0070]圖4是表示圖1所記載的充氣輪胎的作用的說(shuō)明圖。該圖分別示出了具有互不相同的比De/Dcc以及互不相同的比Gsh/Gcc的輪胎的接地狀態(tài)。
[0071]在圖4(a)的比較例的輪胎中，在圖1?圖3的構(gòu)成中，比De/Dcc設(shè)定得相等(De/Dcc = 1.00)，且比Gsh/Gcc設(shè)定為小(Gsh/Gcc = 1.06)。在該構(gòu)成中，在輪胎非接地狀態(tài)下，胎面輪廓具有從輪胎赤道面CL朝向胎面端P而外徑縮小的塌肩形狀(圖示省略)。因此，在輪胎接地時(shí)，如圖4(a)所示，胎面部胎肩區(qū)域向路面?zhèn)?輪胎徑向外側(cè))大幅變形。此時(shí)，由于從周向加強(qiáng)層145到末端磨損面WE的距離Dcc、De 一樣(De/Dcc = 1.00)，因此，周向加強(qiáng)層145的端部追隨胎面部胎肩區(qū)域的變形而向路面?zhèn)?輪胎徑向外側(cè))大幅撓曲。因此，輪胎接地時(shí)的周向加強(qiáng)層145的形變較大。
[0072]與此相對(duì)，在圖4(b)的實(shí)施例的輪胎中，在圖1?圖3的構(gòu)成中，比De/Dcc設(shè)定為大(De/Dcc = 1.08)，并且比Gsh/Gcc設(shè)定為大(Gsh/Gcc = 1.20)。在該構(gòu)成中，在輪胎非接地狀態(tài)下，胎面輪廓在輪胎赤道面CL處的外徑與在胎面端P處的外徑的徑差變小，整體上胎面輪廓具有平坦(與輪胎旋轉(zhuǎn)軸大致平行)的形狀(參照?qǐng)D1以及圖2)。因此，如圖4(b)所示，輪胎接地時(shí)的胎面部胎肩區(qū)域的變形量小。而且，從周向加強(qiáng)層145到末端磨損面WE的距離Dcc、De具有De < Dcc的關(guān)系，因此，與比De/Dcc大致相等的構(gòu)成相比，輪胎接地時(shí)的胎肩陸部的接地面壓力上升。
[0073]如上述那樣，在圖4(b)的構(gòu)成中，與圖4(a)的構(gòu)成相比，在輪胎接地時(shí)，胎面部胎肩區(qū)域的變形量較小。由此，確保胎面部胎肩區(qū)域的剛性，另外，可確保接地面形狀適當(dāng)，輪胎的濕地性能提高。另外，在輪胎接地時(shí)，由于胎肩陸部的接地面壓力上升，因此，濕地路行駛時(shí)的輪胎的制動(dòng)性能提尚。
[0074][圓形狀的胎肩部]
[0075]圖5是表示圖1所記載的充氣輪胎的變形例的說(shuō)明圖。該圖示出了具有圓形狀的胎肩部的構(gòu)成。
[0076]在圖1的構(gòu)成中，如圖2所示，胎肩部具有方形形狀，輪胎接地端T與胎面端P —致。
[0077]但是，不限于此，如圖5所示，胎肩部可以具有圓形狀。在這樣的情況下，如上所述，在輪胎子午線方向的剖視圖中，取胎面部的輪廓與側(cè)壁部的輪廓的交點(diǎn)P’，將從該交點(diǎn)P’引到胎肩部的垂線的垂足作為胎面端P。因此，通常，輪胎接地端T和胎面端P處于互不相同的位置。
[0078][附加的事項(xiàng)]
[0079]另外，在該充氣輪胎I中，優(yōu)選的是，在圖1中，胎面寬度TW與周向加強(qiáng)層145的寬度Ws具有0.70 ( ffs/TW ( 0.90的關(guān)系。
[0080]胎面寬度TW是指左右的胎面端P、P之間的輪胎旋轉(zhuǎn)軸方向的距離，通過(guò)將輪胎安裝于預(yù)定輪輞且對(duì)輪胎施加預(yù)定內(nèi)壓、并使其為無(wú)負(fù)載狀態(tài)而測(cè)定。
[0081]此外，如圖1所示，一般的充氣輪胎具有以輪胎赤道面CL為中心而左右對(duì)稱的構(gòu)造。因此，從輪胎赤道面CL到胎面端P的距離為TW/2，從輪胎赤道面CL到周向加強(qiáng)層145的距離為Ws/2。
[0082]與此相對(duì)，在具有左右非對(duì)稱構(gòu)造的充氣輪胎(圖示省略)中，上述的胎面寬度TW與周向加強(qiáng)層的寬度Ws之比Ws/TW的范圍被換算為以輪胎赤道面CL為基準(zhǔn)的半寬度來(lái)進(jìn)行規(guī)定。具體而言，從輪胎赤道面CL到胎面端P的距離TW’ (圖示省略)與從輪胎赤道面CL到周向加強(qiáng)層145的端部的距離Ws’ (圖示省略)被設(shè)定為滿足0.70 ( Ws’ /W ( 0.90的關(guān)系。
[0083]另外，優(yōu)選的是，如圖1所示，胎面寬度TW與輪胎總寬度SW具有0.79 < TW/Sff ^ 0.89的關(guān)系。
[0084]另外，優(yōu)選的是，如圖2所示，在輪胎赤道面CL上從周向加強(qiáng)層145到胎面輪廓的距離Hcc與從周向加強(qiáng)層145的端部到胎面輪廓的距離He具有0.95 ( He/Hcc ( 1.20的關(guān)系O
[0085]距離Hcc以及距離He以將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)進(jìn)行測(cè)定。另外，周向加強(qiáng)層145側(cè)的測(cè)定點(diǎn)由在輪胎子午線方向的剖視圖中，將構(gòu)成周向加強(qiáng)層145的帶束簾線的中心點(diǎn)連接的曲線規(guī)定。另外，周向加強(qiáng)層145的端部以構(gòu)成周向加強(qiáng)層145的帶束簾線中處于輪胎寬度方向的最外側(cè)的帶束簾線作為基準(zhǔn)而規(guī)定。
[0086]另外，在圖1中，胎體層13的最大高度位置處的徑Y(jié)a與胎體層13的最大寬度位置處的徑Y(jié)c以及周向加強(qiáng)層145的端部位置處的胎體層13的徑Y(jié)d具有0.80 ^ Yc/Ya ^ 0.90以及0.95 ( Yd/Ya ( 1.02的關(guān)系。由此，胎體層13的形狀變得適當(dāng)。
[0087]胎體層13的最大高度位置處的徑Y(jié)a作為在將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)的從輪胎旋轉(zhuǎn)軸到輪胎赤道面CL與胎體層13的交點(diǎn)的距離而進(jìn)行測(cè)定。
[0088]胎體層13的最大寬度位置處的徑Y(jié)c作為在將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)的從輪胎旋轉(zhuǎn)軸到胎體層13的最大寬度位置的距離而進(jìn)行測(cè)定。
[0089]胎體層13的周向加強(qiáng)層145的端部位置處的徑Y(jié)d作為將輪胎安裝于預(yù)定輪輞并施加預(yù)定內(nèi)壓且設(shè)為無(wú)負(fù)載狀態(tài)時(shí)的從輪胎旋轉(zhuǎn)軸到點(diǎn)Q3的距離而進(jìn)行測(cè)定，將從周向加強(qiáng)層145的端部沿輪胎徑向繪出的直線與胎體層13的交點(diǎn)作為所述點(diǎn)Q3(圖示省略)。
[0090]另外，在該充氣輪胎I中，優(yōu)選的是，輪胎接地面上的槽面積比A處于
0.20彡AA彡0.30的范圍。由此，槽面積比A變得適當(dāng)。
[0091]槽面積比通過(guò)槽面積/(槽面積+接地面積)來(lái)進(jìn)行定義。槽面積是指在接地面上的槽的開(kāi)口面積。另外，槽是指胎面部的周向槽及橫紋槽，不包括刀槽花紋、切縫(kerf)及切缺部等。另外，接地面積是指輪胎與