防止胎體12 的損傷。
[0034] 邊口 8位于胎側(cè)6的徑向大致內(nèi)偵U。邊口 8在軸向上位于比胎圈10W及胎體12 更靠外側(cè)的位置。邊口8由耐磨耗性優(yōu)秀的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。邊口8與輪輛的凸緣抵接。 [003引胎圈10位于邊口 8的軸向內(nèi)側(cè)。各個(gè)胎圈10具備：胎圈忍36、W及從該胎圈忍 36向徑向外側(cè)延伸的=角膠38。胎圈忍36沿輪胎3的周向呈環(huán)狀。胎圈忍36包括卷繞 的非伸縮性線材。線材的典型的材質(zhì)為鋼。=角膠38形成為朝向徑向外側(cè)變細(xì)。=角膠 38由高硬度的交聯(lián)橡膠構(gòu)成。
[0036] 胎體12由第一簾布層12aW及第二簾布層1化構(gòu)成。第一簾布層12aW及第二 簾布層I化架設(shè)于兩側(cè)的胎圈10之間，并沿著胎面4W及胎側(cè)6。第一簾布層12a圍繞胎 圈忍36從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返。通過該折返，而在第一簾布層12a形成有主部40與折 返部42。第二簾布層1化圍繞胎圈忍36從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)折返。通過該折返，而在第二 簾布層1化形成有主部44與折返部46。
[0037] 雖未圖示，但第一簾布層12aW及第二簾布層12b由并列的多根簾線與貼膠構(gòu)成。 各個(gè)簾線相對(duì)于赤道面化所成的角度的絕對(duì)值為75°~90°。換言之，該胎體12具有子 午線構(gòu)造。簾線由有機(jī)纖維構(gòu)成。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，例示有聚醋纖維、尼龍纖維、人造 纖維、聚糞二甲酸乙二醇醋纖維W及芳絕纖維。胎體12也可W由一片簾布層形成。
[003引帶束層14位于胎面4的徑向內(nèi)偵U。帶束層14與胎體12層疊。帶束層14對(duì)胎體 12進(jìn)行加強(qiáng)。帶束層14由第一層14aW及第二層14b構(gòu)成。雖未圖示，但第一層14aW及 第二層14b分別由并列的多根簾線與貼膠構(gòu)成。各簾線相對(duì)于赤道面CL傾斜。傾斜角度 的絕對(duì)值通常為10°W上且35°W下。第一層14a的簾線相對(duì)于赤道面化的傾斜方向與 第二層14b的簾線相對(duì)于赤道面化的傾斜方向相反。簾線的優(yōu)選材質(zhì)為鋼。對(duì)于簾線也 可W使用有機(jī)纖維。
[0039] 端束帶層18位于束帶層16的徑向外側(cè)、且?guī)鴮?4的端部附近。雖未圖示，但 各個(gè)端束帶層18由簾線與貼膠構(gòu)成。簾線被卷繞為螺旋狀。該端束帶層18具有所謂的無 接頭構(gòu)造。簾線實(shí)際上沿周向延伸。簾線相對(duì)于周向的角度為5°W下，進(jìn)一步為2°W 下。利用該簾線來約束帶束層14的端部，因此抑制帶束層14的翅起。簾線由有機(jī)纖維構(gòu) 成。作為優(yōu)選的有機(jī)纖維，例示有尼龍纖維、聚醋纖維、人造纖維、聚糞二甲酸乙二醇醋纖維 W及芳絕纖維。
[0040] 內(nèi)襯20位于胎體12的內(nèi)側(cè)。內(nèi)襯20與胎體12的內(nèi)表面接合。內(nèi)襯20由交聯(lián) 橡膠構(gòu)成。對(duì)于內(nèi)襯20使用空氣遮蔽性優(yōu)秀的橡膠。內(nèi)襯20的典型的基礎(chǔ)橡膠為下基橡 膠或者面化下基橡膠。內(nèi)襯20對(duì)輪胎3的內(nèi)壓進(jìn)行保持。
[0041] 防擦布22位于胎圈10的附近。若將輪胎3裝入輪輛，則各個(gè)防擦布22與輪輛抵 接。通過該抵接來保護(hù)胎圈10的附近。防擦布22由布與浸入該布的橡膠構(gòu)成。防擦布22 也可W與邊口 8構(gòu)成為一體。
[0042] 在圖2中與主溝24 -起示出了圖1的輪胎3的胎面表面34的外廓35。胎面表面 34的外廓35是指作為在胎面4不具有溝的情況而獲得的假想胎面表面的輪廓。在本發(fā)明 中，與該外廓35有關(guān)的尺寸W及角度W模具的型腔面為前提。在圖2中，上下方向?yàn)檩喬?3的徑向，左右方向?yàn)檩喬?的軸向，與紙面的垂直方向?yàn)檩喬?的周向。另外，在圖2中， 點(diǎn)劃線化表示輪胎3的赤道面。
[0043] 赤道面化至胎面端28為止的胎面表面34的外廓35由多個(gè)圓弧構(gòu)成。此處，在i 為自然數(shù)時(shí)，從赤道面化朝向胎面端28的第i個(gè)圓弧被標(biāo)記為Ci,圓弧Ci的半徑被標(biāo)記 為化。圓弧Cl的中屯、位于赤道面化上。赤道面化上的圓弧Cl的切線正好沿軸向延伸。 相互鄰接的兩個(gè)圓弧Ci與C(i+1)在它們的交點(diǎn)相切。半徑R(i+1)在半徑化W下。在圖 2的輪胎3中，從赤道面化至胎面端28的構(gòu)成外廓35的圓弧的個(gè)數(shù)為四個(gè)。在本說明書 中，從赤道面化至胎面端28的構(gòu)成胎面表面34的外廓35的圓弧的個(gè)數(shù)被稱為"構(gòu)成外廓 35的圓弧的個(gè)數(shù)"。
[0044] 在圖2中，雙箭頭W為赤道面化與胎面端28的軸向?qū)挾?。直線Lt為相對(duì)于軸向 的傾斜角度為0的假想線。假想線Lt從軸向內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而向徑向內(nèi)側(cè)傾斜。點(diǎn)Pt為假 想線Lt與胎面表面34的外廓35的切點(diǎn)。雙箭頭化為赤道面化與切點(diǎn)Pt的軸向?qū)挾取?寬度化基于傾斜角度0的值而變動(dòng)。在相同的外廓35的前提下，傾斜角度0越大，寬度 化也越大。在該輪胎3中，傾斜角度0為3°時(shí)的寬度化相對(duì)于寬度W的比率（Wt/W)小 于 65%。
[0045]在該輪胎3中，在決定胎面表面34的外廓35時(shí)，首先決定輪胎3的接地寬度。在 決定接地寬度時(shí)，考慮輪胎3的抓地力、耐磨耗性、行駛穩(wěn)定性等。
[0046]若決定輪胎3的接地寬度，則決定主溝24的寬度、個(gè)數(shù)W及間隔。換言之，決定肋 26的個(gè)數(shù)、位置W及寬度。運(yùn)主要是考慮排水性而決定的。
[0047] 接下來，決定構(gòu)成外廓35的圓弧的個(gè)數(shù)及其切點(diǎn)的位置。此時(shí)，鄰接的圓弧的切 點(diǎn)配置于肋26上。該切點(diǎn)不配置于主溝24的位置。在圓弧的切點(diǎn)的兩側(cè)，構(gòu)成外廓35的 圓弧的曲率不同。運(yùn)是因?yàn)?，若將切點(diǎn)配置于主溝24的位置，則因上述圓弧的曲率不同而 容易在胎面4發(fā)生翅曲。
[0048] 最后，決定各圓弧的曲率半徑。各圓弧的曲率半徑被決定為比率（Wt/W)小于 65%。
[0049] W下，對(duì)本發(fā)明的作用效果進(jìn)行說明。
[0050] W往，為了提高高速耐久性，而變更胎肩部的構(gòu)造、其構(gòu)成要素的材質(zhì)。運(yùn)使胎肩 部的剛性增大。因此，胎肩部的接地面積變小。運(yùn)使胎肩部處的接地壓力增大。運(yùn)成為促進(jìn) 胎肩部處的胎面的磨耗的重要因素。該磨耗在帶有外傾角時(shí)被更大地促進(jìn)。在該輪胎中， 在帶有外傾角時(shí)，接地長(zhǎng)在胎肩部與胎側(cè)部的邊界附近急劇變短。由于該接地長(zhǎng)的急劇的 變化、和上述的胎肩部的磨耗的促進(jìn)，而在胎肩部產(chǎn)生偏磨耗。在該輪胎中，由于胎肩部的 偏磨耗而可能使輪胎的壽命變短。
[0051] 為了抑制胎肩部的磨耗，有變更胎肩部的橡膠的配合來提高耐磨耗性的方法。并 且，有時(shí)采用變更胎肩部的厚度來防止基于磨耗引起的輪胎壽命變短的方法。但是，無論哪 種方法都會(huì)使胎面處的發(fā)熱量增大。運(yùn)些均成為輪胎的滾動(dòng)阻力增大的重要因素。
[0052]在本發(fā)明的輪胎3中，將相對(duì)于軸向傾斜了角度0的假想線設(shè)為L(zhǎng)t,將該假想線Lt與胎面表面34的外廓35相切時(shí)的切點(diǎn)設(shè)為Pt,將從赤道面化至該切點(diǎn)Pt的軸向?qū)挾?設(shè)為化時(shí)，傾斜角度0為3°時(shí)的上述寬度化相對(duì)于從赤道面化至上述胎面端28的軸 向?qū)挾萕的比率（Wt/W)在65%W下。圖3是表示該輪胎3接地的狀態(tài)、W及該輪胎3的接 地形狀47的示意圖。外傾角被設(shè)定為3°。輪胎3的內(nèi)壓為正規(guī)內(nèi)壓，在該輪胎3加載有 正規(guī)負(fù)載。若比較圖3與圖5則可明確：在該輪胎3中，與目前為止的輪胎3相比，接地面 中接地長(zhǎng)最長(zhǎng)的位置靠近赤道面化。換言之，胎面表面34中被施加最大的負(fù)載的位置，向 周長(zhǎng)更長(zhǎng)的赤道面化側(cè)移動(dòng)。運(yùn)使向胎肩部的負(fù)載降低。運(yùn)使胎肩部處的發(fā)熱降低。在 該輪胎3中，防止胎肩部處的損傷。
[005引此外，運(yùn)使向胎側(cè)部的負(fù)載也降低。運(yùn)使胎側(cè)部的應(yīng)變降低。特別是，胎圈10的 附近的應(yīng)變降低。根據(jù)有限元素法的解析，松動(dòng)產(chǎn)生的主要因素的邊口 8與胎體12的界面 的壓縮方向應(yīng)變降低40%左右。運(yùn)防止胎側(cè)部的損傷。此外，向胎側(cè)部的負(fù)載的降低有助 于抑制駐波的產(chǎn)生。運(yùn)防止因駐波引起的輪胎3的損傷。在該輪胎3中，即便是帶有外傾 角的情況下，也防止輪胎3的損傷的產(chǎn)生。
[0054] 在該輪胎3中，如上所述，向胎肩部W及胎側(cè)部的負(fù)載降低。在該輪胎3中，無需 為了抑制損傷的產(chǎn)生，而變更胎肩部的構(gòu)造、其構(gòu)成要素的材質(zhì)。在該輪胎3中能夠抑制胎 肩部的剛性。運(yùn)降低胎肩部的接地壓力。在該輪胎3中能夠抑制胎肩部的磨耗。
[0055] 此外，在本輪胎中，由于接地面中接地長(zhǎng)最長(zhǎng)的位置靠近赤道面并且抑制胎肩部 的剛性，從而如圖3所示，接地長(zhǎng)從胎肩部朝向胎側(cè)部而緩緩變短。在該輪胎3中，與目前 為止的輪胎3相比，能夠抑制胎肩部與胎側(cè)部的邊界附近的接地長(zhǎng)的急劇的變化。在該輪 胎3中防止偏磨耗。
[0056] 在上述中，對(duì)帶有外傾角時(shí)的本發(fā)明的效果進(jìn)行了說明。即便在不帶有外傾角時(shí)， 在該輪胎中，與目前為止的輪胎相比也防止偏磨耗。目P，由于接地面中接地長(zhǎng)最長(zhǎng)的位置靠 近赤道面并且抑制胎肩部的剛性，從而在該輪胎3中與目前為止的輪胎相比，能夠減小鄰 接的肋26的邊界處的接地長(zhǎng)之差。在該輪胎3的接地形狀中，在鄰接的肋26的邊界不產(chǎn) 生大的階梯差。接地形狀的輪廓光滑地連結(jié)。由此，肋26間的滑移量之差也變小。運(yùn)減小 肋26間的磨耗量之差。在該輪胎3中，防止基于肋間的磨耗量的不同而產(chǎn)生的偏磨耗。
[0057]傾斜角度0為3°時(shí)的寬度化相對(duì)于寬度W的比率（Wt/W)更優(yōu)選為60%W下。 若使傾斜角度0為3°時(shí)的比率（Wt/W)為60%W下，則更有效地降低向胎肩部W及胎側(cè) 部的負(fù)載。在該輪胎3中，更有效地防止胎肩部W及胎側(cè)部的損傷。