根據(jù)這些圖說明的性能評(píng)價(jià)為按將翅管式換熱器用作空調(diào)機(jī)(頂棚嵌入型室內(nèi)機(jī))時(shí)的APF(能源消耗效率)進(jìn)行評(píng)價(jià)的性能評(píng)價(jià)。
[0053]圖4為調(diào)查傳熱管的外徑D對(duì)性能的影響的結(jié)果的線圖。從圖4可以看出，通過減小傳熱管外徑D，如翅管式換熱器的高度(室內(nèi)機(jī)的高度)為相同大小，則能夠增加傳熱管的段數(shù)、列數(shù)，相應(yīng)于傳熱管外徑相似地減小各種因素，實(shí)現(xiàn)高密度化，所以，能夠提高散熱效率。另外，通過減小傳熱管外徑D，發(fā)生在傳熱管的尾流側(cè)的死水域也能夠減小，所以，還能夠?qū)崿F(xiàn)傳熱系數(shù)的提高及壓力損失的減小。因此，在傳熱管外徑為5mm以上的場合，越減小傳熱管外徑，則APF性能越提高。相反，如傳熱管外徑比5mm變小下去，則在傳熱管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑的壓力損失增加，所以，為了使該制冷劑側(cè)壓力損失同等，需要增加制冷劑通道數(shù)量(通道數(shù))。如使制冷劑通道數(shù)量增加，則段節(jié)距Pt減小，所以，相應(yīng)地應(yīng)在傳熱管2與狹縫部3之間確保的座面(平板部)la(參照?qǐng)D1)的占有面積比例增加，狹縫部3的占有面積率相對(duì)地下降。另外，制冷劑通道數(shù)量的增加使制冷劑分配也容易惡化。為此，越是使傳熱管外徑比5mm更小，則APF性能越下降。因此，APF性能相對(duì)于傳熱管外徑D出現(xiàn)峰值，相對(duì)于該性能峰值，APF的性能下降被控制在3%以內(nèi)的范圍，根據(jù)圖4，傳熱管外徑D為“4mm6mm”，傳熱管外徑D最好設(shè)定在該范圍。
[0054]圖5為說明翅片的列節(jié)距PL對(duì)性能的影響的線圖。在列節(jié)距PL為約9mm以下的范圍，列節(jié)距PL越大，則傳熱面積越大，所以，換熱性能提高，另外，列間的狹縫部3之間的距離也變大，所以，通風(fēng)阻力也變小，APF性能提高。另一方面，如列節(jié)距PL超過約9mm，列節(jié)距PL越大，則列方向的長度越增大，空氣流動(dòng)的通道的長度越增大，并且室內(nèi)機(jī)箱體與換熱器之間的通道也變窄，所以，通風(fēng)阻力(空氣側(cè)壓力損失)增大。另外，從傳熱管2離開地存在的狹縫部3變多，散熱效率也下降，所以，APF性能下降。按照APF性能，在壓縮機(jī)能力變小的區(qū)域中的運(yùn)行時(shí)間多，風(fēng)扇動(dòng)力的增大對(duì)APF性能產(chǎn)生很大影響。因此，APF性能相對(duì)于列節(jié)距PL出現(xiàn)峰值，相對(duì)于該性能峰值，APF的性能下降被控制在3%以內(nèi)的范圍，根據(jù)圖5，列節(jié)距PL為“8mmSPLS 10mm”，列節(jié)距PL最好設(shè)定在該范圍。
[0055]圖6為說明翅片的段節(jié)距Pt對(duì)性能的影響的線圖。段節(jié)距Pt的性能影響表示于圖6。在段節(jié)距Pt比13mm更大的范圍中，如增大段節(jié)距Pt，則段節(jié)距方向的傳熱管2的數(shù)量變少。按照APF性能，在壓縮機(jī)性能變小的區(qū)域中的運(yùn)行時(shí)間多，制冷劑流量少的運(yùn)行時(shí)間變多。如制冷劑流量少，則傳熱管內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)不成為紊流，制冷劑在傳熱管內(nèi)的下部流動(dòng)，所以，傳遞到狹縫部的熱量減少。因此，越是減少傳熱管的段節(jié)距Pt，增大段節(jié)距方向的傳熱管數(shù)量，則能夠增加傳熱管的內(nèi)面積，實(shí)現(xiàn)傳熱系數(shù)的提高和散熱效率的提高，所以，傳熱性能提高。另外，由于在段節(jié)距Pt比13mm更小的范圍，段節(jié)距Pt越小，則傳熱管2之間的通風(fēng)阻力越增大;如段節(jié)距Pt變小，則應(yīng)在傳熱管2與狹縫部3之間確保的座面la(參照?qǐng)D1)的占有面積比例也相應(yīng)增加，狹縫部3的占有面積率也相對(duì)地下降；另外，發(fā)生于傳熱管尾流側(cè)的空氣的滯流(死水域)的面積也增加;所以，APF性能下降。因此，APF性能相對(duì)于段節(jié)距Pt出現(xiàn)峰值，就APF性能相對(duì)于該性能峰值的下降被限制在3%以內(nèi)的范圍而言，根據(jù)圖6，段節(jié)距Pt為“12mm^Pt<l4mm”，段節(jié)距Pt設(shè)定在該范圍即可。
[0056]圖1、圖2所示板狀翅片1為矩形的構(gòu)件，在該板狀翅片1上，傳熱管2的直管部2s貫通的貫通孔按交錯(cuò)狀形成多個(gè)。另外，例如在直管部21a與直管部21b之間分別形成向板狀翅片1的一面?zhèn)韧怀龅牡谝华M縫群(狹縫部3a、3c、3e、3g)和向另一面?zhèn)韧怀龅牡诙M縫群(狹縫部3b、3d、3f)(參照?qǐng)D3)。
[0057]上述第一狹縫群的各狹縫部3a、3c、3e、3g如圖3(a)圖所示那樣，為向一面?zhèn)葲_切起板狀翅片1的狹縫部，各狹縫部分別由平面部32a、32c、32e、32g和對(duì)其進(jìn)行支承的一方的斜面部31a、31c、31e、31g及另一方的斜面部33a、33c、33e、33g構(gòu)成。而且，在(a)圖中僅表示狹縫部3a，但其它狹縫部3c、3e、3g也同樣地構(gòu)成。
[0058]上述第二狹縫群的各狹縫部3b、3d、3f如圖3(b)所示那樣，為向另一面?zhèn)葲_切起了板狀翅片1的狹縫部，各狹縫部分別由平面部32b、32d、32f和對(duì)其進(jìn)行支承的一方的斜面部31b、31d、31f及另一方的斜面部33b、33d、33f構(gòu)成。在(b)圖中，僅表示狹縫部3b，但其它狹縫部3d、3f也同樣地構(gòu)成。
[0059]圖3的(c)圖為圖1的H-H剖視圖，表示上述第一狹縫群(狹縫部3a、3c、3e、3g)及第二狹縫群(狹縫部3b、3d、3f)的構(gòu)成。在圖中，Hsl為在第一及第二狹縫群中相對(duì)于氣流位于最前列的狹縫部3a從上述板狀翅片1的突出高度(參照(a)圖)，Hs2為在第一及第二狹縫群中相對(duì)于氣流處在第二位置的狹縫部3b從上述板狀翅片1的突出高度(參照(b)圖)，這些突出高度Hsl、Hs2的關(guān)系按位于最前列的狹縫部3a從上述板狀翅片1的突出高度Hsl比處在第二位置的狹縫部3b從上述板狀翅片1的突出高度Hs2更大的方式，SP，
[0060]Hsl>Hs2
[0061]的方式構(gòu)成。上述突出高度的比(Hsl/Hs2)最好按
[0062]1.2^Hsl/Hs2^1.6
[0063]的方式構(gòu)成。
[0064]如這樣構(gòu)成，則配置在緊靠板狀翅片1的后方的狹縫3a與板狀翅片1的間隔變大，能夠?qū)囟冗吔鐚拥挠绊懸种频阶钚∠薅?。另外，即使在發(fā)生了狹縫部的形狀誤差時(shí)，也能夠?qū)Q熱器性能的下降抑制到最小限度。即，即使是在翅管式換熱器的制造時(shí)借助于彎曲加工等使翅片形狀變形了的場合，由于狹縫3a與板狀翅片1的間隔也構(gòu)成得比較大，為此，即使狹縫部3a稍變形，與板狀翅片1的間隔的變化的比例也被抑制到很小的程度。為此，換熱器的性能下降也能夠抑制到最小限度。
[0065]根據(jù)圖9說明能夠利用本實(shí)施例的上述狹縫配置將溫度邊界層的影響抑制到最小限度的理由。圖9(a)(b)為分別與圖1的H-H剖面相當(dāng)?shù)膱D，用于說明以往與本實(shí)施例中的狹縫配置的前緣效果。即，(a)為表示以往的配置的溫度分布的解析結(jié)果(說明換熱器的傳熱性能的熱流體解析結(jié)果)的圖，(b)為表示本實(shí)施例的狹縫配置的溫度分布的解析結(jié)果(說明換熱器的傳熱性能的熱流體解析結(jié)果)的圖。
[0066]在(a)所示以往的狹縫配置中，相對(duì)于氣體的流動(dòng)位于最上游的狹縫部3a從板狀翅片1的突出高度(沖切起的高度)Hs 1與相對(duì)于氣體的流動(dòng)處在第二位置的狹縫部3b從板狀翅片1的突出高度Hs2相等。在該狹縫配置的場合，可以確認(rèn)，在狹縫部3a的上游側(cè)，在前方的翅片進(jìn)行換熱而使溫度上升了的部分(所謂的溫度邊界層)與在狹縫部3a使溫度上升了的部分(溫度邊界層)干涉。
[0067]另一方面，在(b)所示的本實(shí)施例的狹縫配置中，相對(duì)于氣體的流動(dòng)位于最上游的狹縫部3a從板狀翅片1的突出高度Hsl與相對(duì)于氣體的流動(dòng)處在第二位置的狹縫部3b從板狀翅片1的突出高度Hs2成為“Hsl>Hs2”的關(guān)系。而且，在該(b)圖的例中，作為例子表示了“也1/!182 = 1.3”的場合。
[0068]如(b)所示那樣，在采用本實(shí)施例的狹縫配置的場合，在位于上述最上游的狹縫部3a的上游側(cè)，由前方的翅片進(jìn)行換熱而使溫度上升了的部分(溫度邊界層)與在狹縫部3a使其溫度上升了的部分(溫度邊界層)離開，它們不干涉。這樣，在前方的翅片未使其溫度上升的新鮮空氣容易碰到(容易接觸到)最上游的狹縫部3a，新鮮的空氣也容易碰到更下游側(cè)的狹縫部3b、3c、…，前緣效果提高，能夠增加換熱器的換熱量。
[0069]圖10為表示翅管式換熱器中的通風(fēng)阻力的氣流解析結(jié)果的圖，為從正面?zhèn)扔^看傳熱管2和其周邊的部分的圖。根據(jù)該圖10，說明本實(shí)施例的狹縫配置的死水域減少效果。圖10(a)為與圖9(a)同樣地表示以往的狹縫配置(Hsl=Hs2)的氣流解析結(jié)果的圖。(b)為與圖9(b)同樣地表示本實(shí)施例的狹縫配置(Hsl/Hs2 = 1.3)的氣流解析結(jié)果的圖，(c)為(b)圖的立體圖。
[0070]比較圖10的(a)圖與(b)圖可以得知，與(a)所示以往的氣流分布相比，在(b)圖所示本實(shí)施例的氣流分布中，產(chǎn)生于傳熱管2的尾流側(cè)的速度慢的部分(死水域)減少。
[0071]下面根據(jù)圖10(c)所示立體圖容易理解地說明本實(shí)施例的上述死水域減小效果。在本實(shí)施例中，使狹縫部3a、3c、3e、3g立起的各斜面部31a、31c、31e、31g的高度(Hsl)比(a)圖所示以往的高度(Hsl)更大地形成。因此，這些斜面部中的、尾流側(cè)的上述斜面部31e、31g的將來自上游側(cè)的氣流向傳熱管2的后方側(cè)引導(dǎo)的作用變得比以往的作用更大。由該作用，獲得使產(chǎn)生于傳熱管2的尾流側(cè)的死水域(速度慢的部分;滯流)減少的效果，由該死水域的減小效果能夠?qū)⑼L(fēng)阻力也減小，所以，還能夠提高傳熱效率。
[0072]因此，按照本實(shí)施例，能夠獲得這樣的換熱器，該換熱器將傳熱管細(xì)徑化，將段節(jié)距、列節(jié)距、翅片節(jié)距等縮小化，獲得高密度、高效率;并且能夠獲得還能夠?qū)⒂沙叽缯`差導(dǎo)致的性能偏差抑制為最小限度的翅管式換熱器。
[0073]圖7為說明圖2所示的翅片節(jié)距Pt對(duì)性能的影響的線圖。在翅片節(jié)距Pf比1.25mm更大的范圍中，越減小翅片節(jié)距Pf，則能夠越增加翅片片數(shù)，增加翅片的傳熱面積，另外，代表尺寸(換熱器的外徑尺寸)也能夠較小，所以，傳熱系數(shù)的提高使得APF性能提高。另一方面，如使翅片節(jié)距Pf比1.25mm更小，則通風(fēng)阻力增大，空氣側(cè)壓力損失變大，并且溫度邊界層的影響也變大，所以，APF性能下降。為了將性能從性能峰值的下降抑制在3%以內(nèi)，最好將翅片節(jié)距Pf設(shè)定在
[0074]1.0mm ^ Pf ^ 1.5mm
[0075]的范圍。
[0076]而且，在圖2中，Tf為板狀翅片1的厚度，通常使用0.1mm左右的厚度。
[0077]圖8為說明圖1及圖3(c)所示板狀翅片1的各狹縫部的寬度(狹縫寬度)Ws對(duì)性能的影響的線圖。在上述狹縫寬